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分析了奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti材料的切削加工特点,给出了本材料在车削、钻削、铣削加工中的刀具材料和有关几何参数,显著提高奥氏体不锈钢零件的加工质量和生产效率。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti车削加工工艺改进 总被引:2,自引:0,他引:2
针对1Cr18Ni9Ti在切削过程中加工硬化严重、切削力大、切削温度高和切屑不易折断等原因造成的切削性能较差的特点。通过热处理以改善材料的组织,合理选择刀具材料、几何参数、切削用量和切削液等,以改进1Cr18Ni9Ti的车削加工工艺。获得了理想的切削效果,大大降低生产成本,提高了生产效率。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti晶间腐蚀及热处理工艺研究 总被引:2,自引:0,他引:2
对1Cr18Ni9Ti不锈钢中铁素体的形态、分布及其数量对晶间腐蚀性能的影响进行了探讨,并对如何降低晶间腐蚀及热处理工艺进行了试验研究。试验是根据1Cr18Ni9Ti材料成分组织原始状态的特点,采用对比实验的方法,以获得比较理想的铁素体含量并改善铁素体形态、分布的工艺方法。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti晶问腐蚀及热处理工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对1Cr18Ni9Ti不锈钢中铁素体的形态、分布及其数量对晶间腐蚀性能的影响进行了探讨,并对如何降低晶间腐蚀及热处理工艺进行了试验研究。试验是根据1Cr18Ni9Ti材料成分组织原始状态的特点,采用对比实验的方法,以获得比较理想的铁素体含量并改善铁素体形态、分布的工艺方法。 相似文献
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为提高端铣刀铣削不锈钢的加工效率,延长刀具使用寿命,运用数控加工中心和普通铣床分别进行铣削实验,针对1Cr18Ni9Ti铸造不锈钢材料,运用端铣刀铣削加工进行顺逆铣实验研究,得出数控加工中心优先选择顺铣;普通铣床在无间隙补偿装置的情况下,优先选择逆铣的铣削方式的结论。为不锈钢材料的铣削加工方式的选择提供了依据。 相似文献
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利用专用有限元分析软件AdvantEdge对航空钛合金Ti6Al4V的铣削加工过程进行了二维模拟仿真。采用单因素试验,获得了轴向铣削深度ap、铣削速度vc、每齿进给量fz、径向铣削深度ae对铣削力的影响规律,分析了不同铣削速度下的温度场分布及铣削速度对刀具前、后刀面切削温度的影响规律。研究结果表明,铣削钛合金Ti6Al4V时,建议在条件允许的情况下采用较高的铣削速度、较大的径向铣削深度、较小的轴向铣削深度和每齿进给量。在试验的铣削速度为60~120 m/min内并不存在Salomon所预言的"临界速度"。刀具的温度分布具有明显的梯度变化,最高温度位于前刀面主切削刃附近,距离刀尖0.01~0.02 mm的位置。 相似文献
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数值模拟是目前研究焊接过程最为有效的工具之一。以1Cr18Ni9Ti不锈钢钢板的TIG焊焊接为研究对象,采用C语言编写程序,得出了焊接过程中金属表面的温度分布随时间的变化情况,用Tecplot软件处理模拟结果,并通过试验验证了模拟结果的准确性。 相似文献
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选择了钛合金TC4进行高速铣削试验,重点研究了高速铣削TC4钛合金铣削力的影响因素及已加工表面粗糙度。研究结果表明,切削参数和刀具磨损对铣削力的影响显著,在高速铣削(v=200~350 m/min)范围,获得钛合金TC4已加工表面粗糙度较好。 相似文献
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以最高生产率作为优化目标,建立了铣削参数优化的数学模型。给出的实例表明该优化模型对铣削参数优化具有较好的效果。采用优化后的切削参数进行加工,能明显地降低成本,提高效率。 相似文献
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淬硬钢Cr12MoV高速铣削力的试验研究 总被引:4,自引:3,他引:4
针对淬硬钢Cr12MoV进行了高速铣削研究,重点研究了铣削条件、刀具磨损对铣削力的影响。结果表明:铣削方式、刀具螺旋角以及润滑方式对铣削力的影响是不同的;刀具磨损量的增加,引起铣削力的增加;随铣削速度的增加,铣削力呈明显上升趋势。淬硬钢高速铣削加工既可以保证加工表面的质量,又可以获得较高的生产效率。 相似文献
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试验研究了不同焊接方法对1Cr18Ni9Ti钢焊接接头性能的影响,采用万能试验机进行拉伸试验。利用金相显微镜对焊接接头组织进行观察,分析焊接方法对接头性能和组织的影响。研究结果表明:TIG焊接接头性能和组织均优于MMA焊接接头。 相似文献
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制造波纹管贮箱底板的TC_4钛合金与1Cr18Ni9Ti不锈钢爆炸焊接 总被引:1,自引:0,他引:1
本支对TC_4钛合金和1Cr18Ni9Ti不锈钢、F112(00Cr15Ni6Nb超低炭马氏体不锈钢)用爆炸焊接方法制造波纹管贮箱底板的焊接工艺以及爆炸焊接后的焊缝性能测定的结果进行了介绍。研究结果表明,在TC_4钛合金和1Crl8Ni9Ti不锈钢之间加0.5毫米厚铜作中问层的爆炸焊接方法是可行的,所提供的焊接产品能满足委托单位的要求。 相似文献
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采用D/MAX-ⅢB型X射线衍射仪、原位纳米力学测试系统、LKDM-2000型摩擦磨损仪、S-3000N型扫描电子显微镜和CHI660A电化学工作站对经C、N离子注入的1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的组织及耐磨性、耐蚀性进行了较深入地研究。研究结果表明,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢经离子注入后,注入层硬度提高,摩擦系数降低,耐磨性提高,抗腐蚀性增强;注入N+的剂量为2.44×1017ions/cm2时,注入层的硬度最高,耐磨、耐蚀性最好,性能最佳。 相似文献
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奥氏体不锈钢C、N离子注入表面改性的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用D/MAX-ⅢB型X射线衍射仪、原位纳米力学测试系统、LKDM-2000型摩擦磨损仪、S-3000N型扫描电子显微镜和CHI660A电化学工作站,对经C、N离子注入的1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的组织及耐磨性、耐蚀性进行了较深入地研究。研究结果表明,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢经离子注入后,注入层硬度提高,摩擦系数降低,耐磨性提高,抗腐蚀性增强;注入N+的剂量为2.44×1017ions/cm2时,注入层的硬度最高,耐磨、耐蚀性最好,性能最佳。 相似文献
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<正> 我厂生产的耐酸水泵,用于井下PH>2的酸性水中。1965年以前,水泵的零部件的材质采用ZG1Cr18Ni9Ti或ZG1Cr18Ni9。它们的铸造性能和耐腐蚀性能都很好,但由于我国镍的材料来源缺乏,为了节省镍的用量,选用了ZGCr17Ni2耐酸不锈钢,从1965年开始生产到现在,取得了一些经验,也总结了一些成熟的工艺方法,现综述如下。况以一、ZGCr17Ni2的化学成分和性能ZGCr17Ni2钢的化学成分(%) CO.11~0.17 Si≤0.80 Mn≤0.80 Cr16~18 Ni1.5~2.5 S≤0.03 P≤0.045 首先从合金状态图看。图1a为含铬18%和不同含镍量的铁铬镍合金状态图。斜线标注部分为ZGCr17Ni2钢在状态图上的位置。例如,当含镍量为2%时,合金随温度的变化而发生相变。当温度在1500~1080℃之间,为α相,当冷却到1080~650℃之间。为α+γ相;而在650℃以下,又为α相。因此,由于产生相变,当然可以用热处理的方 相似文献