光源面分布对激光针灸经穴组织的漫反射影响

为了研究光源面分布对激光针灸经穴组织的漫反射传输影响,利用激光针炙在穴位组织中虚拟点源的镜像点源分布函数、并引入格林响应函数,外推边界条件求解得到点光源的漫射方程解,由人体穴位4层介质组织的一系列虚拟点源的响应得到不同空间分布光源下人体穴位的激光针炙漫反射模型;采用蒙特卡罗方法模拟了圆平面、光纤及高斯分布的面光源激光针灸。结果表明,无光斑时3种光源的径向光能主要集中在近激光针灸点区域,径向距离大于0.135cm,3种光源卷积曲线重合,圆平面和高斯光源的轴向光能呈负指数衰减,光纤光源呈直线下降;存在光斑时面光源的漫反射与光斑面积成反比,等光斑面积下圆屏光斑比圆环光斑的组织漫反射大,光斑垂直投影处漫反射曲线存在明显畸变,投影外畸变与距离成反比,达到0.5个光斑半径距离时畸变基本消除。该结果可为穴位针灸的光源选取与针灸定位提供有益参考。     

积分球在瑞利测风激光雷达中的应用

入射到标准具上的光斑强度分布影响标准具透过率曲线的形状,进而影响风速反演.将激光入射进积分球后在腔壁上发生漫反射,出射激光光斑变均匀,从而使标准具的透过率曲线更准确.同时出射激光脉冲的宽度在时域上变宽,提高了探测的信噪比,扫描得到的标准具的透过率曲线也更稳定.同样的道理,锁定通道的锁定过程也由于这两点改变而更精确.积分球的这两点特性用于355 nm瑞利测风激光雷达系统中将大大提高探测的稳定性和信噪比.将激光通过积分球后扫描透过率曲线,在风速大小为100 m/s的范围内计算得到的风速误差最大值为0.061 m/s,平均值为0.054 m/s.     

纳秒光纤激光诱导等离子体沉积铜的研究

为了实现玻璃表面的金属化，运用激光诱导等离子体沉积技术，选用廉价易维护且波长为1064nm的红外纳秒光纤激光和T2铜靶材，在透明材料普通硅酸盐玻璃表面直接沉积出了金属铜，并对其进行了光学显微镜和扫描电镜表征。结果表明，在一定的激光能量密度范围内（沉积阈值能量密度12.50J/cm2~激光器所能达到的最大能量密度27.13J/cm2），随着激光能量密度的增加，沉积在玻璃表面的铜颗粒数量增加；而在激光能量密度一定（27.13J/cm2）的条件下，若保持激光光斑的横向和纵向搭接率一致，当光斑搭接率不小于50%时，由于玻璃对激光的强烈吸收，导致铜沉积失败；当光斑搭接率在-20%~50%变化时，沉积在玻璃表面的铜颗粒数量呈现先增加后减小的变化趋势。激光诱导等离子体沉积技术是一种可实现透明衬底材料表面金属化的便捷技术。     

入射光斑对双F-P标准具测风激光雷达的影响

在直接测风激光雷达的接收光路中安装CCD监视器，发现了入射到标准具上光斑的形状及其强度分布对标准具透过率曲线产生的影响。理论分析表明：入射光斑影响了双Fabry-Perot标准具的频谱间距和透过率曲线的形状，双边缘直接测风激光雷达由此将引入较大的系统误差。另外，由于强度分布的随机性，使系统的校准常数失去实际意义。通过在传导光纤上安装扰模器，并在反演风速时引入强度分布函数，可以减小光斑引起的误差。理论和实验表明，文中方法对直接探测测风激光雷达的精度有直接影响。     

浸没膜厚度对固体浸没透镜系统分辨力的影响

考虑了光在固体浸没透镜(SIL)和观测样品之间的薄膜的厚度效应,应用矢量衍射理论研究了半球形SIL系统的光场分布.分析和计算指出,光斑的强度、边瓣强度和光斑大小随薄膜的厚度发生振荡.当厚度一定时,在样品内表面附近,随着离开界面的距离的增加,光斑大小和边瓣强度基本不变,但光强先增大后减小,焦点略微向样品内迁移.薄膜材料的折射率与SIL的折射率相匹配时成像效果较好、分辨率较高.     

高强度硫系玻璃微结构光纤研究

针对硫系玻璃微结构光纤缺少有效制备方法的问题 ,本文选用可塑性较好的Ge₂₀Sb₁₅Se₆₅硫系玻璃,利用自制的硫系玻璃挤压机制备了多孔硫系玻 璃微结构光纤(CGMOF)。利用红外热像仪以及傅里叶红外光谱仪测试了挤压前后玻璃的红外 透过性能、根据不同厚度玻璃片的透过谱,计算了挤压后玻璃的光学损耗特性。利用扫描电 子显微镜观察拉制光纤的横截面,测试了光纤的直径。分析结果表明,挤压后的硫系玻璃的 红外透过 率和损耗较挤压前没有显著的变化。挤压前后的硫系玻璃在10μm处的光学损耗分别为0.25dB/cm和0.27dB/cm。利用与硫系玻璃具有相近软化点的塑料(PES)聚合物作 为 光纤的保护层,光纤的抗拉强度是标准石英光纤的1.45倍,显著提高了CGMOF的强度。     

双面激光同时冲击AM50镁合金板料的厚度分析

在双面激光同时冲击金属薄板过程中,板料厚度是影响其冲击强化效果的重要因素。利用ABAQUS软件对双面激光同时冲击不同厚度的AM50镁合金板料进行模拟,系统研究了板料厚度对双面激光同时冲击强化效果的影响机理,对比分析了不同模型沿表面径向和轴向的残余应力分布。结果表明,在激光光斑直径、脉冲宽度、峰值压力不变的情况下,随着板料厚度增大,模型内部的残余压应力分布渐趋均匀和有规律,残余压应力影响深度逐渐变深,当板料厚度达到某一阈值后,两者都达到饱和。在激光峰值压力1600MPa、光斑半径3mm和压力脉冲宽度57ns工艺参数下,双面激光同时冲击AM50镁合金薄板的理想厚度为4mm及以上。     

薄膜厚度对ZnO：Zr透明导电薄膜光电性能的影响

利用射频磁控溅射法在室温水冷玻璃衬底上制备出了可见光透过率高、电阻率低的ZnO:Zr透明导电薄膜.讨论了厚度对ZnO:Zr透明导电薄膜光学、电学性能的影响.当薄膜厚度为213 nm时,薄膜电阻率达到最小值1.81×10-3 Ω·cm.所制备的薄膜样品都具有高透光率,其可见光区平均透过率超过了93.0%.当薄膜厚度从125 nm增加到350 nm时,薄膜的光学带隙从3.58 eV减小到3.50 eV.     

飞秒激光脉冲焊接透明微晶玻璃的实验研究

利用飞秒激光脉冲开展了零热膨胀系数Li2O-Al2O3-SiO2(LAS)透明微晶玻璃的非光学接触式焊接研究，分析了不同能量飞秒激光焊接LAS透明微晶玻璃的焊缝形貌和剪切强度，并对焊接后LAS透明微晶玻璃的透过率进行了测量。在激光脉冲宽度为300 fs、波长为1030 nm、单脉冲能量为3.0μJ时，焊接后LAS透明微晶玻璃的剪切强度高达23.51 MPa，光学透过率相对于原始LAS透明微晶玻璃下降了5%。随着单脉冲能量的增加，LAS透明微晶玻璃的光学透过率发生不同程度的下降，改性区域逐渐远离焦点，向激光源方向移动，使得分界面处的焊缝宽度先增大至10.7μm而后逐渐减小。X射线衍射分析结果表明，在该激光参数下实现了LAS透明微晶玻璃焊接而未产生新的晶相。     

云对激光下行传输影响的仿真研究

激光在云中传输时会出现能量降低、角度弥散、时间展宽和空间分散等现象。利用蒙特卡洛法研究了云的高度和厚度对激光下行传输的影响。在云厚度固定、云高度变化和云高度固定、云厚度变化两种情况下,分别仿真了激光透过云下行传输到海平面时的能量、角度、时域和空域分布。结果表明,当云厚度固定对,随着云高度的增加,到达海平面的激光脉冲半峰全宽和光斑尺寸明显增加,但是能量和角度分布基本保持不变;当云高度固定时,随着云厚度的增加,到达海平面的激光脉冲能量降低,角度分布先弥散后趋于稳定,半峰全宽增加,光斑尺寸先增大后趋于稳定。该研究为评价光通信系统的性能提供了一定的参考。     

K—M模型下的兔血管对Ar＋激光的散射与吸收特性

本文测量了兔动脉和静脉对Ar 激光的反射和透射传输特性,实验采用两积分球系统及波长为476．5nm的Ar 激光器,并根据测量数据采用Kubelka-Munjk模型分析了兔动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数,。散射系数及总光强I（x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x) 随厚度的变化情况,结果表明;兔动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显判别,动脉对的吸收系数明显较静脉的要小,而动脉对激光的散射系数对明显较静脉的要大,在动脉和静脉组织中I（x)及i(x)和j(x)随厚度的变化也有明显的区别。     

K-M模型下的兔血管对Ar~+激光的散射与吸收特性

本文测量了兔动脉和静脉对 Ar+ 激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为476 .5 nm的 Ar+激光器 ,并根据测量数据采用 Kubelka- Munk模型分析了兔动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系数及总光强 I(x)及前向散射通量 i(x)和后向散射通量 j(x)随厚度的变化情况。结果表明 ,兔动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显差别 ;动脉对激光的吸收系数明显较静脉的要小 ;而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的要大 ;在动脉和静脉组织中 I(x)及 i(x)和 j(x)随厚度的变化也有明显的区别     

K-M模型下兔血管对Ar~+激光的散射与吸收

测量了兔动脉和静脉对 Ar+激光的反射和透射传输特性。结果表明 ,兔动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显差别 ,而且 ,动脉对激光的吸收系数明显较静脉的要小 ,而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的要大 ,在动脉和静脉组织中总的光强 I(x)及前向散射通量 i(x)和后向散射通量 j(x)随厚度的变化情况也有明显的区别     

Kubelka-Munk模型下人血管对He-Ne激光的散射与吸收特性

测量了人动脉和静脉对He Ne激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为 6 32 8nm的He Ne激光器 ,并根据测量数据及采用Kubelka Munk模型分析和计算了人动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系数及总的光强I(x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量 j(x)随厚度的变化情况。结果表明 ,人动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显差别 ,而且 ,动脉对激光的吸收系数和散射系数明显较静脉的大 ,在动脉和静脉组织中I(x) ,i(x)和 j(x) 随厚度的变化情况也有明显的区别。     

Kubelka—Munk模型下的人血管对632．8nm氦—氖激光的散射与吸收特性

本文测量了人动脉和静脉对He-Ne激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为632．8nm的He-Ne激光器,并根据测量数据及采用Kubelka-Munk模型分析和计算了人动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系统及总的光强I（x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)的变化情况。结果表明,人动脉和静脉内外侧的漫反射率和透射率有明显差别,而且,动脉对激光的吸收系数明显较静脉的要小,而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的要大,在动脉和静脉组织中总的光强I（x）及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)的变化情况也有明显的区别。     

KubelkaMunk 模型下的人动脉组织对氦氖激光的光学特性

本文测量了人动脉对He-Ne激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为632.8nm的He-Ne激光器,并根据测量数据采用Kubelka-Munk模型分析和计算了人动脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系数及总的光强I(x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)的变化情况。结果表明,不同的动脉组织的漫反射率和透射率有明显差别,而且,不同的动脉组织对激光的吸收系数和散射系数也有明显的不同,不同的动脉组织中总的光强I(x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)的变化情况也有明显的区别。     

Kubelka-Munk模型下的兔血管对Ar+激光的散射与吸收特性

测量了兔动脉和静脉对Ar+激光的反射和透射传输特性.实验采用两积分球系统及Ar+激光器,并根据测量数据和采用Kubelka-Munk模型分析、计算了兔动脉与静脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系数、总光强I(x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)随厚度的变化情况.结果表明,兔动脉与静脉的漫反射率和透射率有明显差别,且动脉对激光的吸收系数明显较静脉的小,而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的大,在动脉和静脉组织中总光强I(x)、前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)随厚度的变化情况也有明显的区别.     

Kubelka—Munk模型下的兔血管对496．5nmAr^＋激光的散射与吸收特性

本文测量了兔动脉和静脉对Ar^ 激光的反射和透射传输特性。实验采用两积分球系统及波长为496．5nm的Ar^ 激光器,并根据测量数据及采用Kubelka-Munk模型分析和计算了兔动脉和静脉组织对该波长激光的吸收系数、散射系数及总的光强I（x)、前后散射通量i(x)和后向散射能量j(x)随厚度的变化情况。结果表明,兔动脉和静脉的漫反射率和透射率有明显差别,动脉对激光的吸收系数明显较静脉的要小,而动脉对激光的散射系数却明显较静脉的要大。在动脉和静脉组织中总的光强I（x)及前向散射通量i(x)和后向散射通量j(x)随厚度的变化情况也有明显的区别。     

发射层对指数掺杂Ga1-χAlχ As/GaAs光阴极性能的影响

为了探索发射层厚度对指数掺杂Ga1-χAlχAs/GaAs光电阴极光学性能与光电发射性能的影响,实验制备了两种发射层厚度不同的阴极样品,并测试得到400μm～1 000 nm内反射率、透射率与光谱响应曲线.实验结果说明发射层2.0 μm厚的样品比1.6μm厚的样品性能更好.利用薄膜光学矩阵理论公式计算阴极膜系反射率、透...     

激光透射焊接尼龙66光学属性研究

为了揭示激光与聚合物之间的相互作用机理,以尼龙66（PA66）为研究对象,采用刀刃法分析了半导体激光器的激光功率通量分布,采用紫外-可见-近红外分光光度计测量了PA66和质量分数为0.3的玻纤增强尼龙66（PA66GF30）的光学参量,分析了材料厚度及玻纤增强剂对PA66的透射率、反射率和吸收率的影响。通过非接触线扫描实验和数学模型研究了材料厚度及玻纤增强剂对PA66光散射的影响,确定了激光透过PA66和PA66GF30后的激光功率通量分布。结果表明,PA66的透射率随着厚度的增加而减小,反射率、吸收率随着厚度的增加而增大,光散射随着厚度的增加而增大;加入玻纤时,透射率明显减小,反射率稍有增大,吸收率和光散射均明显增大。此研究对确定不同厚度热塑性塑料的光散射参量以及数值模拟在激光透射焊接中的更广泛应用是有帮助的。