川南地区典型砂岩强度特性分析

以四川宜宾市高县的典型砂岩为研究对象，进行基本物性试验、矿物成分分析、饱和与烘干两种状态下的点荷载和单轴抗压强度试验，分析含水状态对砂岩强度的影响和点荷载强度指数I_s(50)与单轴抗压强度UCS间的转换关系。结果表明:饱和状态下砂岩I_s(50)在0.89～1.36 MPa，均值1.14 MPa，UCS为19.98 MPa，烘干状态下I_s(50)在2.07～2.82 MPa，均值2.43 MPa，UCS为43.98 MPa；试样I_s(50) 与UCS在饱和后衰减比例基本一致，约55 %，工程实践中可利用点荷载强度了解其软化特性；公路沿线典型砂岩建议采用UCS=17.53 I_s(50)作为两种强度之间的转换关系。     

基于多元回归分析的表面粗糙度预测模型建立

工件表面粗糙度是指工件加工表面具有的微小间距和微小峰谷不平度，它是衡量产品表面质量的一个关键因素。影响表面粗糙度的因素很多，但其中最重要的影响因素是切削用量。本文以表面粗糙度为试验指标，以切削用量为影响因素，通过试验和多元回归分析法确定表面粗糙度的数学模型。     

印度重载铁路路基设计标准研究

介绍印度规范路基填料分类，结合中国标准进行对比。研究表明:印度规范根据粒径＜0.075 mm细粒含量划分的SQ1、SQ2、SQ3填料，相应的力学性质不断提高；列车动荷载显著区域按单、双层结构两种型式设计，单层结构仅设置覆盖层，双层结构由覆盖层和准备层组成；覆盖层的压实度MDD不得小于100 %、二次变形模量E_v2最小值为100 MPa，准备层MDD最小值为98 %，25.0 t轴重下的E_v2最低为45 MPa，30.0 t和32.5 t轴重下E_v2最低为60 MPa；基床厚度和压实标准均低于中国规范要求。     

摩托车发动机凸轮的影像测量方法(2)

一般以1°间隔测量整个凸轮（0～360°）的升程（基圆部分可以取大一点的角度间隔）,获得凸轮的升程误差值△h_i。△h_i可由图4关系导出:△h_i=h_is-h_i=y_is-y_i,最后画出如图5所示的凸轮升程误差曲线。     

汽车机加件表面几何状态参数含义及工艺分析

简述了机加件表面形状、波纹度和粗糙度3个要素的特点、形成机理以及对产品性能的影响。介绍了法国标致雪铁龙公司(PSA)机加件表面几何状态标准中粗糙度、波纹度和支承率等各个参数的含义及各个参数分析与计算方法,及如何根据不同配合表面的功能需要正确选择评定表面质量的微观参数。通过汽车零部件中一些典型零件表面的粗糙度、波纹度及支承率等参数标注的具体实例,解释了粗糙度等各种参数在产品中所表示的意义,及在产品开发、工艺改造、现生产质量控制中如何理解这些标注。     

新型UHPC箱梁桥面体系横向受力性能

为研究新型UHPC连续箱梁桥面体系的受力特性,以广东清新大桥石角侧跨堤引桥为工程背景进行试设计,建立空间有限元模型进行桥面体系静力计算,以此为基础开展了1∶2缩尺模型试验和非线性有限元模拟,并对影响开裂应力的主要因素进行了参数分析。研究结果表明:UHPC箱梁试设计方案整体计算满足要求,正常使用极限状态桥面体系计算时,纵向未出现拉应力,横隔板上弦板底面最大横向拉应力为11.3 MPa。缩尺模型试验结果表明,桥面体系中横隔板上弦板下缘名义开裂应力为15.4 MPa,极限状态名义应力为68.2 MPa。开裂应力和承载能力均满足工程要求。横向受力抗裂性能参数分析表明,采用法国UHPC结构规范计算名义开裂应力是可行的,增大配筋率整体上可以提高上弦板下缘开裂应力,在实桥中,上弦板下缘钢筋直径建议取值■12～■40。增加上弦板高度可以提高抗裂安全性,当试验模型上弦板高度从24 cm增加到36 cm时,抗裂安全系数从1.24增加到1.52。     

柴油机高原动力性能仿真及环境模拟系统影响分析

利用GT-Power设计柴油机系统模型,结合环境模拟系统结构特征构建了其相应的模型特征,与实际台架模拟系统试验对标验证了模型的有效性,进一步运用模型分析了高原环境条件涉及压力和温度因素时的柴油机固有性能特征,研究了进排气管路系统特征对柴油机性能的影响。结果表明,高原环境条件下的压力因素对柴油机性能的影响大于温度因素。随着模拟压力的下降,柴油机功率下降,二者在高转速工况呈非线性关系。随着环境温度下降,柴油机性能转好,温度对转速1 800 r/min以下工况影响更大。进气压力高于排气压力时,在最大扭矩转速工况,平均单位压力变化会导致功率增加约10 kW;排气压力高于进气压力时,中高转速工况柴油机性能仍能维持,中低转速则直接恶化。进气管路长度、管路直径、管路表面粗糙度的影响程度由大到小依次为直径、长度、表面粗糙度,进气模拟管路直径影响加剧的临界值为0.2 m;排气管路主要是管路直径对柴油机性能的影响,临界值同样为0.2 m。     

基于平衡和非平衡权重算法的柴油机有机朗肯循环多目标优化

对非共沸混合工质的柴油机ORC系统进了研究，提出了一种基于平衡和非平衡权重的热力学高维多目标优化(EMO)方法。研究表明，使用非共沸混合物，可提高换热器中工质和热源的匹配度，苯/甲苯(质量比：60%/40%)的输出功率(W_net)比纯工质提高5.4%～19.2%。敏感性参数分析表明，随着蒸发温度的增大，W_net先增大后减小，热效率(η_th)单调增加，总■损(I_zon)单调减少。由于W_net,η_th和I_zon相互矛盾，不存在同时满足这三个指标的运行参数，为此开展高维EMO,利用RPD-NSGA-Ⅱ进行多目标优化并通过TOPSIS进行分析。当基于η_th,W_net和I_zon的平衡权重进行选择，最佳η_th,W_net和I_zon分别为24.07%,72.36 kW和44.66 kW,而柴油机废气能量回收率(η     

康明斯欧Ⅳ发动机ISDe曲轴的工艺开发

项目简介 主要内容:康明斯ISDe曲轴总成是按照东风康明斯发动机有限公司提供并批准的产品图纸制造,在制作过程中采用新技术、新工艺进行产品过程的开发及产品的实现.曲轴材质采用符合GB/T3077-99 《合金结构钢》中规定的48MnV 制造;抗拉强度≥689Mpa;曲轴本体硬度为HB207-277;主轴、连杆及大端轴颈感应淬火后表面硬度为HRC50-55;主轴连杆轴颈淬火层深度≥2 mm、主轴连杆圆角淬火层深度≥1.3mm;曲轴主轴颈、连杆轴颈表面粗糙度Ra0.3;止推侧面粗糙度为Ra0.4;轴主轴颈直径尺寸为Φ83±0 013;连杆轴颈直径尺寸为Φ69±0.013;中心距R62±0.07;主轴与连杆轴颈圆度公差为0.007,直线度公差0.007;跳动量为0.05;曲轴大盘端面跳动0.04;曲轴大盘端面垂直垂直度0.04;曲轴小头端面跳动0.022、垂直度0.03;轴颈Φ70.6处全跳动0.03;轴颈Φ70处跳动0.03;止推面侧面跳动0.05、垂直度0.017.     

空隙特征对排水路面残留饱水度的影响

排水路面雨后残留水分是降低路面耐久性重要因素之一。为研究多孔沥青混合料浸水后残留饱水度变化规律,以5种级配多孔沥青混合料为研究对象测算不同时段残留饱水度,研究空隙特性对残留饱水度衰减速率的影响。结果表明:公称粒径较大的混合料试件,其表面空隙及单个空隙直径较大;公称粒径与空隙率相同的混合料,提高级配粗度能够明显提升试件内部空隙连通性与直径;试件初始残留饱水度与混合料空隙连通性和空隙直径相关,随着试件公称粒径与单个空隙直径的增大初始残留饱水度下降;残留饱水度小于或接近30%时,其日间衰退速率保持稳定约为0.9%/h,静置48h后各级配混合料残留饱水度均趋于25%。     

珩磨缸孔表面粗糙度超差问题分析

表面粗糙度是发动机气缸孔珩磨加工的关键控制特征。为研究缸孔表面粗糙度超差问题的发生原因,对实际生产中的问题案例进行了分析,得到了珩磨油石、珩磨参数和石墨脱落对缸孔表面粗糙度的影响关系,并提出了对应的解决方法,同时就石墨脱落导致缸孔表面粗糙度超差提出了判断依据及接受标准。研究结果可作为珩磨加工中缸孔表面粗糙度控制的参考。     

大螺旋角梯形螺纹的拉削

一、问题的提出QD351型汽车方向机滑阀用螺纹与汽车方向盘的丝杠相联接,其螺纹是4头梯形螺纹,分头误差不大于0.025mm,螺纹表面粗糙度 R。<1.6,螺纹升角为15°,螺纹部位处在零件内腔的中间位置,直径较小。车削加工螺纹时用的刀杆细而长,切削用量小,生产效率低,螺纹表面粗糙度、牙形半角、中径公差等都很难达到图纸要求,产品质量长期不合格,构成了严重的质量问题。     

汽油掺混PODE3-4对发动机燃烧和排放的影响

为了实现汽油在发动机上的压缩燃烧，在一台4缸四冲程压燃式发动机上使用不同掺混比的聚甲氧基二甲醚(PODE_3-4)-汽油混合燃料，探究了在不同负荷下的燃烧和排放特性。结果表明：在小负荷工况(0.13,0.38 MPa)下，掺混PODE_3-4使缸内燃烧压力和放热率升高；在大负荷工况(0.88,1.13 MPa)下，放热率随掺混比增加逐渐降低；对于排放特性，随着负荷的增加，NO_x和Soot排放逐渐升高，当负荷大于0.38 MPa时，CO和HC排放均保持在较低水平；随着掺混比的增加，Soot、CO、HC、苯和甲醛等污染物排放呈现出降低的态势，而NO_x排放变化不大。     

粗集料接触参数对沥青混合料损伤演化的影响

为了揭示沥青混合料内部细观损伤对宏观性能的影响，基于DIC方法与四点弯曲疲劳试验，对不同粗集料接触状态的混合料细观损伤尺度效应进行研究。首先以颗粒堆积理论与粒子干涉理论为基础，提出可表征细观主骨架结构状态的颗粒接触主力链配位参数（n_pfc）计算方法。采用SAC设计方法，通过控制关键筛孔2.36~4.75 mm的分计筛余质量百分比，设计4组可反映不同粒径尺寸集料组合形式的SAC16级配（B60S00~B60S15），计算不同级配沥青混合料对应的npfc。其次，结合DIC方法与四点弯曲疲劳试验，分析疲劳荷载作用下沥青混合料小梁试件水平应变场演化特征，并提出混合料疲劳损伤因子定量分析方法。最后对不同粗集料接触参数的沥青混合料的细观损伤演化特征、疲劳损伤因子D_FD及表征宏观抗疲劳性能的K_m进行分析。研究结果表明：随着疲劳荷载作用次数的增加，4种不同n_pfc混合料的水平应变量逐渐增大，各D_FD也均显著增加；随着n_pfc的增大，D_FD明显减小，当n_pfc=7.73~9.55时，D_FD较小，混合料的疲劳细观尺度损伤叠加效应较小；同时，随着n_pfc增加，K_m呈先增大后略微减小的趋势；当n_pfc=7.73~9.55时，对应的宏观抗疲劳性能较好；因此，选取合理的n_pfc可优化沥青混合料内部主骨架细观结构状态，减少细观尺度损伤叠加效应影响，提高沥青混合料的宏观抗疲劳性能。     

镗缸加工对发动机使用寿命的影响

当摩托车出现拉缸、烧机油、起动困难、行驶无力等情况时，很多摩友选择进行镗缸加工。“镗缸”是将原车发动机直径在原有基础上加大尺寸(如图1中虚线所示)，一般摩托车气缸最多加大5级尺寸，每级加大0．25mm使气缸恢复原有尺寸公差、圆柱度和圆度公差及表面粗糙度。但最直观、有效的是恢复活塞环的端隙并达到标准值。但效果往往并不理想(尤其是四冲程车)。     

高铝600MPa级冷轧双相钢的试验研究与分析

对一种高铝600MPa级冷轧双相钢进行了试验研究和分析.结果表明:该双相钢具有优良的力学性能;其连续冷却相变温度为Ac3=930℃,Ac1=770℃;退火组织为典型的铁素体+岛状马氏体双相组织,马氏体均匀分布在铁素体周围;马氏体岛附近的铁素体基体中存在高密度自由位错.     

CBR-V法矿质集料骨架嵌挤评价指标CBRmax求解的试验研究

CBR-V矿料级配设计方法是基于矿料特征和矿料级配特征的一种设计方法,矿料的特征及其级配的组成非常复杂,要考虑其对合成级配的影响困难较大,所以通过试验数据反映矿质集料的特征状况。由于在试验中集料的不同特征得到了综合的体现,所以可以认为试验中考虑了集料的各种特征,是一个能够体现集料全部特征的设计方法。通过32组正交试验,获取的CBR_max相比CBR-V法获取的CBR_max小7.6%,说明通过CBR-V法获取的CBR_max值更接近CBR_max。分析表明通过CBR-V法获取CBR_max是可行的,过程工作量更小,效率更高;其采用的强度传递理念是正确的且具有客观唯一性的特点。     

发动机曲轴质量抽样合格率九成七

曲轴是柴油机的关键零部件，主要是通过曲轴、连杆、活塞等工作部件相配合，输出机械动力。国家质检总局组织对曲轴产品质量进行了国家监督抽查，共抽查了河北、上海、江苏、浙江、安徽、山东、河南、湖北、湖南等9个省、直辖市40家企业生产的40种产品（不涉及出口产品），产品实物质量抽样合格率为97．1％。此次抽查依据JB／T6727-2000《内燃机曲轴技术条件》、QC／T481-2005《汽车发动机曲轴技术条件》等国家标准及相关产品标准规定的要求，对曲轴产品的探伤、主轴颈表面硬度、连杆轴颈表面硬度、金相显微组织、调质或正火硬度、力学性能、静平衡或动平衡、主轴颈表面粗糙度、连杆轴颈表面粗糙度、轴颈过渡圆角表面粗糙度、     

如何保证整体式曲轴的修理质量

4.轴颈表面不良外貌分析 发动机大修后不久,往往出现轴瓦早期磨损,这种磨损有时与轴颈光磨后的表面形貌有关.所谓表面形貌是指机械加工表面用标准的表面粗糙度不能充分表示的一种表面特征.轴颈表面精磨或抛光后的表面形貌大致有以下三种情况.     

透水混凝土强度与渗透性影响因素及效应分析

为了探讨不同骨料级配、水胶比、减水剂用量和外掺砂率对透水混凝土的强度与渗透性的影响，采用控制变量法进行透水混凝土20组配合比设计，并分别对抗压强度(f_cc)、抗折强度(f_f)、透水系数(k)以及有效孔隙率(ρ_e)进行测试。结果表明：1)骨料级配、水胶比、减水剂、外掺砂砂率均对透水混凝土性能产生显著影响，当骨料为单一粒径4.75 mm～9.5 mm的粗骨料、水胶比为0.27、减水剂用量为0.3%时，透水混凝土强度达到最高；2)随着外掺砂含量的增加，透水混凝土的强度呈先增大后减小的趋势，外掺细骨料后透水混凝土的最佳水胶比增大；3)根据强度变化规律，确定最优砂率为4%,抗压强度可达18.55 MPa,透水系数为3.54 mm/s; 4)通过探究透水混凝土强度与渗透性之间的平衡关系，确定最优配合比，即骨料为单一粒径的4.75 mm～9.5 mm粗骨料、水胶比为0.28、减水剂用量为0.3%、外掺砂率为4%,使实际工程中透水混凝土强度与渗透率均满足要求。