我厂锅炉腐蚀结垢情况及预防措施

<正>天富热电厂是一家热电联产的企业,有中压煤粉炉5 台、总蒸发量为485T／H。锅炉给水由化学补给水,汽轮机凝结水、疏水、热网返回凝结水等组成。补给水系统为预处理加一级除盐处理,补给水质量为 PH=8．5-9．2,SiO2<1000ug/L。硬度几乎为零。组成给水的其它来源,如汽轮机凝结水、疏水等,质量也较好,符合给水的要求。     

低加疏水泵对330 MW机组热经济性的影响

大容量火力发电机组一般采用回热抽气式设计,可提高机组的热效率,在回热低压加热系统中也较多的采用低加疏水泵来提高凝结水的焓值,进而达到回收工质和利用回热的目的。本文依据某电厂330MW中间一次再热凝汽式汽轮发电机组在调试过程中出现的工况进行了收集整理,根据真实的数据对低加疏水系统中疏水泵在运行中的热经济性进行简要的分析归纳。     

风蚀沙化过渡地带沙地凝结水时空变化的初步探讨

对风蚀沙化过渡地带沙地凝结水进行了研究，结果表明，该地区沙地凝结水主要发生在0～15cm土层内；表层凝结水量较少，基本上作为无效水分而蒸发，15cm的凝结水量相对较大，若15cm的凝结水量长期维持在此水平，则对于浅根性植物的生长极为有利。     

沙漠甲虫背部凝水分析

基于沙漠甲虫利用由亲水突起和疏水凹槽组成的背部凝聚空气中水分的现象，分析凝水过程物理机理，给出数学描述．将凝水过程分作三个阶段，吸聚：小雾滴在背部亲水突起上吸附，长大成小水珠；聚合长大：单突起上直径为1—2mm的小水珠因不能脱落而与邻近水珠聚合，之后长大为大水珠；脱落：大水珠从背部脱落，流入甲虫口中．导出了水珠脱落半径与甲虫背部表面及外界环境参数的数学关系，得出风速为5m／s时，直径至4．1--5．6mm的水珠以滑动方式脱落，这与文献中实际观察到的水珠脱落直径为4—5mm基本一致．     

蒸汽凝结水除油工艺研究

１问题的提出在石油炼制过程中，利用蒸汽加热是不可缺少的，但在换热过程中，往往因管线泄漏等原因，使蒸汽凝结水中含有少量的油类，从而影响了凝结水的回收利用，特别在我国能源、水源紧缺的情况下，去除凝结水中的油污染，不仅可以提高水资源的利用率，而且还可利用水中的热能，降低能源的消耗和浪费，减少热污染，为此，我们就去除蒸汽凝结水中的油污染进行了分析研究，力争使处理后的水中含油量降低到５ｍｇ／ｌ以下，并且不增加水中的阴阳离子含量。２蒸汽凝结水的特点分析我厂的蒸汽凝结水大部分由蒸汽经过换热器后凝结而成，在回收…     

吊顶式新风机组凝结水外溢原因分析

通过某商场采用吊顶式新风机组在空调通风运行时，凝结水不能顺利排除原因的定量分析，指出执行ＧＢＪ１９－８７《采暖通风与空气调节设计规范》中有关凝结水处理的条文时，应同时考虑机组内负压，凝结水支管与水平干管连接方式的影响。介绍了国外有关设计中凝结水处理采用的计算和安装方法。     

135MW空冷机组凝结水溶氧超标原因及对策分析

135MW空冷机组常见的问题就是凝结水溶氧超标，不仅影响机组设备的节能效果，同时也会给空冷机组的安全运行造成影响。本文主要从凝结水溶氧量偏高的危害为出发点，分析了机组凝结水溶氧过高的原因，并同时对如何防治机组凝结水溶氧超标给出了笔者的经验及观点。     

八钢生活区凝结水处理工艺浅析

结合热电生活区凝结水的使用情况，对生活区凝结水的处理工艺进行了分析。     

浅谈过冷度产生原因及消除方法

1．过冷度对机组运行经济性和安全性的影响 凝结水过冷度表征了凝汽器热井中凝结水的过冷却程度，凝汽器热井出口凝结水温度与凝汽器在排汽压力下对应的饱合温度之差即称为过冷度。     

兰州炼油化工总厂蒸汽凝结水的余热回收利用

兰州炼油化工总厂蒸汽凝结水的余热回收利用冬季凝结水余热回收利用方案兰州炼油总厂现有七个凝结水回收泵站，其中１４０泵站为凝结水回收总站，１４１、１４３、１４４、１４５、１４６、１４６—１为分泵站，这六个分泵站，将回收的凝结水集中送往１４０总站，总站设有...     

基于等效热降法的火电厂低压加热器疏水系统改进设计

当前火电厂低压加热器疏水系统通常采用疏水逐级方式,这是因为其实现过程较为简单,然而疏水逐级回流需排挤低压抽汽,会导致不可逆损失的产生。因此,提出一种新的基于等效热降法的火电厂低压加热器疏水系统改进设计方法,介绍了当前火电厂低压加热器疏水系统选择的逐级回流运行形式,对其弊端进行分析。介绍了等效热降法,在此基础上,设计和分析了选用疏水泵和疏水冷却器的火电厂低压加热器疏水改进系统。将某火电厂作为研究对象,给出原始数据和等效热降计算结果,依据该结果,通过计算加热器的热经济性确定最终的改进方案。将改进后系统和改进前系统电能损耗进行比较,结果表明,改进后系统节能性高,成本低。     

液滴图片数字化引起的超疏表面接触角测量误差模拟研究

液滴在表面上的接触角是衡量表面润湿性能的一个重要指标,近年来在超疏水表面研究领域得到广泛应用。目前接触角测试主要采用座滴法在获取液滴数字图片的基础上对液滴轮廓进行直接测量或拟合得到;数字图片的离散性决定了接触角测试结果具有一定误差这一误差在液滴偏离球冠形状的情况下(例如:超疏水/油表面接触角测量)会变得较为严重。拟采用数值模拟分析方法研究由液滴数字图片决定的超疏水/油表面接触角测量误差随液滴参数和表面性能的变化规律。通过模拟发现,接触角测量误差随着接触角的增大而增大;采用大体积液滴进行测量会带来较大的接触角误差;而密度大或表面张力小的液体带来的误差较太。为实现接触角误差的控制,在采用小体积液滴的同时,可以通过悬滴法进行测试,此时误差可控制在仪器误差限范围之内。     

水平管内油滴分散流摩擦压降特性的实验研究

对水平放置的内径为40mm的钢管内的油水两相流进行了详细的实验研究。针对钢管内油水2相油滴分散流的流型进行了描述,从实验和理论2方面分别对含水率和混合流速等因素对油滴分散流摩擦阻力压降规律的影响进行细致分析。实验表明,含水率和混合流速是影响压降的主要因素,在不同流型下,同一因素对压降规律的影响也有所不同。     

拟弱滴状性质与弱紧性

引入了一种新的滴状性质 ,关于局部凸空间中有界闭凸集的拟弱滴状性质 ,利用Rolewicz所引进的流动序列 ,给出了Frechet空间中有界闭凸集的拟弱滴状性质的特征 由此 ,证明了拟弱滴状性质等价于弱紧性 这样 ,Frechet空间为自反当且仅当该空间中每个有界闭凸集具拟弱滴状性质     

丙烯-水体系露点的计算

为精确计算异丙醇反应系统丙烯-水体系露点,选用逸度-活度模型方法。逸度-活度参数采用PSRV方程和MHVI混合规则拟合实验数据结果。计算得到丙烯-水体系露点与压力水／烯比关图和关联公式。     

注入比对水平井筒压降影响规律的研究

采用定常湍流N—S方程，数值模拟了水平井筒湍流变质量流场，通过分析轴线压降和孔眼附近三维流线图，研究注入比对水平井筒压降的影响规律及混合压降产生的机理。结果表明，存在一个临界注入比，当注入比小于临界注入比时，射孔入流流动形式主要表现为紧贴壁面的附体流动，对主流扰动小，此时混合压降很小甚至可以忽略，总压降损失近似等于没有孔眼入流情况下的摩擦压降损失；当注入比大于临界注入比时，孔眼入流可以深入主流并在孔眼下游出现低压分离区，引起混合压降损失，该压降损失随注入比的增大而显著增大，从而导致总压降随注入比增大而急剧增加。     

旋转填充床气相压降特性研究

旋转床的气相压降是旋转床工程设计的一项重要指标。利用空气水系统对旋转填充床的气相压降进行分段模型化和实验研究。结果表明,旋转床干床压降比湿床大;进口压降随气量增大而增大;内腔压降随液体加入突然减小;出口压降随气量增大而增大,随转速增大而减小,随流体加入而突然增大,填料层压降随气量和转速增大而增大,当流 入时,先减小,后增大。     

重力场中粘性纳米液滴气溶胶间的碰并

研究重力场中粘性纳米气溶胶液滴之间的碰并问题.重力场中,纳米液滴之间的碰并属于低Péclet数情况,可以使用奇异扰动理论中的匹配渐近展开法,以此求解粘性纳米液滴气溶胶间的对分布方程,得到了该条件下碰并率的三阶渐近展式.     

水滴蒸发的理论分析与蒸发时间的研究

对水滴的蒸发进行了理论分析和研究，并进一步讨论了蒸发时间与水滴直径、水滴速度以及介质温度之间的变化规律，为水滴群的进一步研究奠定了基础。     

煤层气水平井降压漏斗扩展规律研究

为了揭示煤层气水平井排采降压漏斗扩展规律,采用理论分析和数值模拟方法,分析了煤层气水平井排水形成区域降压及井间干扰的过程,排采三年后产生井间干扰作用,排采五年后平均采收率达到60%.提出了三段式管理井底压力的排采方法,实现水平井降压、提产、稳产,减少卡泵事故和修井作业.研究结果表明:水平井压降幅度与采收率呈正比;三段式管理井底压力的排采方法有利于区域压降扩展,充分释放煤层气井产能.