30Mn水淬钢调质热处理工艺的研究

测定了30Mn钢的CCT曲线和淬透性。研究表明,当冷却速度大于60℃/s时,能得到50%以上的马氏体组织,淬透性能满足Φ245mm×13.84mm以下油井管的要求。在此基础上研究了不同的回火温度、回火保温时间、淬火温度和淬火保温时间对30Mn钢组织性能的影响规律,制订了实验室条件下的调质热处理工艺,并进行了试验研究。结果表明,经此调质工艺处理后,材料的力学性能达到了API5CT标准要求。作为水淬钢种,30Mn钢可用来生产N80Q钢级的油井管。     

循环淬火对22MnCrNiMo系泊链钢组织和性能的影响

22MnCrNiMo钢是用于制造R4级海洋工程系泊链的新型钢种,为了使其达到R4S级系泊链的综合力学性能,比较系统地研究了22MnCrNiMo钢两次快速加热循环淬火调质热处理工艺及组织和力学性能的变化规律.结果表明,该钢经循环淬火处理后获得了细小均匀的奥氏体晶粒,晶粒平均尺寸由原始轧制态的38μm细化到约10μm,综合性能得到明显提高.尤其是韧性与一次加热淬火调质处理的相比,-20℃冲击功值提高近40%,完全达到R4S级系泊链的综合力学性能要求.     

热处理工艺对 Q & P钢组织与性能的影响

淬火配分（ Quenching and partitioning ,Q＆P）热处理工艺处理的钢种具有优异的强度和塑性配合。该热处理工艺涉及奥氏体化、淬火时马氏体形成、配分阶段的碳扩散和贝氏体相变。本文通过对实验室设计新型成分钢种进行Q＆P热处理试验,分析了淬火配分过程的组织演变和力学性能变化规律。结果表明：两相区奥氏体化处理可以得到一定的铁素体组织,有利于钢的塑性提高,在完全奥氏体化后采用250℃的淬火配分温度进行一步Q＆P热处理,其抗拉强度和伸长率分别达到1655 MPa和16．7％,采用250℃等温淬火和400℃×2 min的配分条件进行两步Q＆P热处理得到的抗拉强度和伸长率分别为1118 MPa和19．1％,强度的变化主要受到马氏体基体脱碳软化和贝氏体组织形成的影响,伸长率随着组织中残留奥氏体的体积分数增加而提高。     

超低间隙TC4钛合金形变热处理工艺

实验用TC4ELI铸锭,经过开坯、锻造、轧制为18 mm的棒材,轧制变形量为91.6%;轧制后进行淬火,淬火温度为830℃,最后对淬火后材料进行温度为650℃、750℃,时间为1 h、2 h的热处理实验。结果表明:淬火后TC4ELI钛合金的抗拉强度最高,达到1064 MPa,此时材料的屈强比只有0.79。XRD结果表明,淬火后β相发生了马氏体转变,提高了材料的强度;在拉伸过程中,亚稳定的转变组织由于应变引起的转变,使材料均匀伸长率提高,增大了抗拉强度与屈服强度的比值。采用轧制(变形量为91.6%)+淬火(830℃)+650℃×1 h的形变热处理工艺后材料的抗拉强度和屈强比分别为1017 MPa和0.94,伸长率为17.5%,综合性能优异。     

新型Fe-Cr-Mo-V系热强耐蚀钢的热处理工艺

新型Fe-Cr-Mo-V系热强耐蚀钢是一种新开发的具有高硬度,红硬性和一定耐腐蚀性的特种钢材.通过对淬火和回火试样的微观组织观察和硬度测试,研究了该钢种的热处理工艺.结果表明,该钢种的最佳热处理工艺为1 120℃水淬,560℃回火2 h,经该工艺处理后材料的拉伸强度为1 607 MPa、冲击功为8.2J、断面收缩率为30.56%,伸长率为4.4%.     

热处理对1.6C-10Cr模具钢组织与性能的影响

通过力学性能测试和金相组织观察 ,分析了热处理对试验钢组织与性能的影响 ,提出了优化的热处理工艺 :试验钢经 85 0～ 870℃退火 ,硬度≤ 2 30HB ;经 95 0～ 10 0 0℃淬火 ,硬度达到 6 2～ 6 4HRC ,晶粒度等级为 7～ 9级 ;经 970℃淬火 +2 0 0～ 30 0℃回火 ,硬度≥ 6 0HRC ,冲击韧度达到 10～ 12J/cm2 。冲裁 0 5mm厚热轧硅钢板的试验钢模具寿命达到 6 0万件以上。     

热处理工艺对TQ1热作模具钢的组织及力学性能的影响

研究了不同热处理工艺对TQ1热作模具钢的组织及性能的影响,并与国产H13钢进行了对比。结果表明,经1020℃淬火,TQ1钢硬度能达到56.8 HRC,晶粒度可达8级;在500℃回火3次后,具有明显的二次硬化效应,回火硬度达到52.5 HRC;TQ1热作模具钢的最佳热处理工艺(1020℃淬火+500℃回火3次)能使其具有较高的硬度和比H13钢更细小均匀的显微组织。     

含氮不锈轴承钢的热处理工艺研究

本文通过不同的热处理工艺研究了含氮不锈轴承钢40Cr15Mo2VN的淬火温度、冷处理工艺、回火温度与硬度和残余奥氏体之间的关系,得出该钢种的最佳热处理工艺为1060℃/1 h淬火、两次-196℃/2 h冷处理和160℃/2 h回火。     

淬火温度对不同钴含量中、粗晶粒硬质合金组织与性能的影响

本文采用经典硬质合金生产工艺制备钴含量15%、20%和25%(质量分数)的中、粗晶粒硬质合金,并在不同的淬火温度下对其进行淬火回火热处理,研究淬火温度对合金显微组织及性能的影响。结果表明:淬火温度为1 150~1 290℃时,热处理后钴含量为20%和25%的中、粗晶粒硬质合金孔隙数量明显增加,淬火温度越高,孔隙数量越多;在相同淬火温度下,钴含量25%的合金比钴含量20%的合金的孔隙增加更严重;热处理后合金密度降低,淬火温度越高,降幅越大;硬度值亦降低,但降幅随着淬火温度的升高而减小。钴含量为15%的中、粗晶粒硬质合金经热处理后孔隙无明显变化,合金密度和硬度值升高,升幅随着淬火温度升高而增大。在钴含量相同时,中晶粒硬质合金在淬火温度为1 200℃和1 250℃时,比粗晶粒合金孔隙增加更明显。钴含量15%、20%、25%的中、粗晶粒硬质合金经淬火回火热处理后,合金钴磁和矫顽磁力均降低,钴磁降幅随着淬火温度的升高在1 250℃以前变化甚微,当淬火温度达到1 290℃时,钴磁降幅明显增加;在本实验条件下,淬火温度对合金矫顽磁力降幅无显著影响。     

热处理工艺对12Cr1MoVG厚壁无缝钢管表面硬度的影响

分析了12Cr1Mo VG厚壁无缝钢管组织分布状态与硬度的关系;通过测定其CCT曲线,确定出Φ219 mm×45 mm规格12Cr1Mo VG厚壁无缝钢管的最佳热处理工艺:淬火970℃×60 min、水淬20 s,回火750℃×150 min。生产结果表明:通过控制淬火时间,可减少铁素体的析出量,避免马氏体组织的大量析出,从而实现产品硬度的控制;新热处理工艺实现了12Cr1Mo VG厚壁无缝钢管硬度在161~182 HB内的稳定控制,表面硬度合格率达100%,且其各项机械性能指标均满足标准要求。     

大管径X80级管线钢焊接弯头热处理工艺研究

文中通过研究大管径厚壁(?1 219 mm×33 mm)X80级管线钢有缝弯头制造生产工艺，对采用相同焊接工艺的弯头进行了淬火+回火、回火这2种热处理方式，并对焊接接头进行了力学性能试验及微观组织分析。通过分析表明，淬火+回火热处理工艺能有效保证焊接接头及管件整体的综合力学性能。     

PC钢棒热处理工艺研究

本文通过对几种成分钢的热处理试验,摸索生产ＰＣ钢棒的合理热处理工艺制度,包括淬火温度、回火温度以及回火后的冷却方式,研制的钢种在合理的成分范围内和采用合理的热处理工艺制度完全能达到日本同类钢的力学性能指标,为国内生产同类产品提供了依据。     

PC钢棒热处理工艺研究

通过对几种成分钢号的热处理试验，摸索生产ＰＣ棒的合理热处理工艺制度，包括淬火温度、回火温度以及回火后的冷却方式，研制的钢种在合理的成分范围内和采用合理的热处理工艺制度完全能达到日本同类钢的力学性能指标，为国内生产同类产品提供了依据。     

2014铝合金板材热处理工艺研究

试验研究了退火温度、退火时间、淬火温度、淬火时间、时效温度和时效时间等因素对2014铝合金板材组织与性能的影响。确定了2014铝合金薄板各种热处理工艺参数:退火温度380℃,退火保温时间1 h;淬火温度500℃,淬火加热保温时间10 min;时效温度160℃,时效保温时间12 h。在工业生产条件下,采用以上确定的热处理工艺参数生产出O状态、T4状态和T6状态的薄板,其性能均完全达到标准中规定的指标。     

亚温淬火对20Cr钢组织和性能的影响

介绍了亚温淬火对亚共析钢20Cr钢组织和性能的影响和其强韧化的机理,以及用正火或者退火代替完全淬火的可行性研究,最后找出20Cr钢最佳亚温淬火热处理工艺。结果表明,20Cr钢在820℃亚温淬火+200℃回火的热处理工艺下,其强度和韧性配合好;当铁素体形貌为针状弥散分布时,材料冲击韧度普遍较好;而正火或者退火代替完全淬火对20Cr钢亚温淬火后冲击韧度不利,不能得到弥散分布的针状铁素体。本文对与20Cr钢性能类似的钢种亚温淬火热处理工艺的制定具有一定指导作用。     

热处理对Cr26高铬铸铁磨球组织与性能的影响

研究了热处理工艺对Cr26高铬铸铁磨球硬度和冲击性能的影响,并分析了采用Cr26高铬铸铁制造φ50 mm磨球经过不同热处理后的组织.结果表明,采用1 030℃×5 h特殊淬火液淬火 275℃×4 h空冷的热处理工艺生产出的Cr26高铬磨球硬度达60HRC以上,冲击韧性达5 J/cm2.     

热处理工艺对含镁新型热挤压模具性能的影响

为了研究热处理工艺对4Cr5Mo Si V1Mg1含镁新型热挤压模具的耐磨损性能和抗热疲劳性能的影响,选用6种不同的工艺对含镁新型热挤压模具进行热处理,并对热处理后的模具分别进行表面硬度测试、500℃高温摩擦磨损试验及热疲劳试验。结果发现:当退火温度从820℃提高到920℃或淬火温度从1000℃提高到1080℃时,模具的表面硬度、耐磨损性能和抗热疲劳性能均先升高后下降;与870℃×8 h常规退火相比,采用870℃×2 h+700℃×6 h等温退火可以使模具的表面硬度增加14%、500℃磨损体积减小45%、网状裂纹级别从2级减小至1级、主裂纹级别从2级减小至1级、热疲劳裂纹级别从4级减小至2级。因此,含镁新型热挤压模具的退火工艺优选为870℃×2 h+700℃×6 h等温退火,淬火温度优选为1040℃。     

4320H钢风电机齿轮的渗碳淬火

4320H风电机齿轮需进行渗碳、淬火,达到表面硬度58~62HRC、心部硬度33~44HRC、有效硬化层(至515HV0.5)深度2.0~3.0mm,有非马氏体组织的深度≤0.05mm,马氏体1~4级,心部铁素体1~3级,但无连续网状碳化物。采用UBE密封箱式炉对4320H钢齿轮进行了渗碳、淬火。通过热处理工艺的调整,最终达到了上述质量要求。     

D2钢制圆刀片的热处理

D2钢是一种模具钢,相当于国产Cr12MolV1钢。外径220 mm、内径160 mm、厚6 mm的D2钢刀片需进行热处理,并达到如下技术要求:硬度62.5～64.0 HRC,平面度≤0. 15 mm,垂直度≤0.10 mm。要达到这一要求有一定难度。使该刀片达到上述要求的热处理工艺为:(450～500)℃×4h去应力退火;900℃×7 min预热,1 010～1 020℃盐浴炉加热3 min 20 s随后硝盐炉淬火15～20 s;200℃×2 h回火2次。结果,刀片的硬度和尺寸精度均符合要求。     

上阴模淬火畸变的控制

上阴模用CrWMn钢制造 ,硬度要求为 5 3HRC～5 7HRC ,外形尺寸为 30 0mm× 2 2 0mm× 90mm ,上阴模的局部简图及畸变要求见图 1。CrWMn钢一般采用油冷淬火或硝盐淬火 ,淬火后模具型腔畸变以胀大为主[1 ] ,采用 80℃～ 1 2 0℃热油淬火后 ,上阴模型腔或孔距仍涨大 0 1 0mm～ 0 1 5mm ,不能满足技术要求。1　改进措施( 1 )上阴模外形尺寸较大 ,几何形状复杂且不对称。经常规热处理后硬度容易保证 ,但畸变很难控制。根据多年从事模具淬火的实践 ,改进了工艺 ,尝试用油—低温碱浴—空气 3种介质淬火 ,减少了畸变。图 1　上阴模简图 (局部 …