含4％Si冷轧取向硅钢的性能

现将近年来在4％Si-Fe合金冷轧成带的加工塑性和二次再结晶方面的研究中所取得的主要结果介绍如下: (1) 4％Si-Fe合金的物理性能 3—4％Si-Fe的饱和磁感(B_■),电阻率(ρ),比重(D),膨胀系数()和导热系数(λ)的实测结果示于表1。     

熔炉类型对孕育灰铸铁的影响

为了弄清熔炉类型对灰铸铁孕育效果的影响,在生产性的条件下,用75Si-Fe与1Re-Si-Fe合金对感应炉和冲天炉铁水进行了孕育试验。熔炉是容量为300公斤的酸性工频炉、150公斤的可控硅中频炉(KGPS-100-1)与5吨的酸性冲天炉。孕育剂为75Si-Fe与1Re-Si-Fe合金(Re 26.6%、Si     

A STUDY ON THE DEFORMATION AND PRIMARY RECRYSTALLIZATION TEXTURE IN A MnS-AlN-INHIBITED 3% SILICON STEEL

本文介绍了用X射线和蚀坑方法研究含MnS-AlN为抑制相的3％Si-Fe合金形变和初次再结晶织构。与MaS为抑制相的3％Si-Fe不同,含MnS-AlN的3％Si-Fe的热轧织构主要是由{112}<110>,{111}<110>,{100}<110>和{111}<112>组分构成。研究中曾发现在80—87％冷轧压下率范围内冷轧织构同热轧织构具有“继承性”联系。冷轧时超过87％压下后织构将向(100)[011]稳定位向转变,后者显然对磁性不利。文中还对热轧、冷轧和初次再结晶织构的转变关系作了讨论。     

EFFECT OF STRUCTURE AND TEXTURE ON COLD WORKABILITY OF 3%-AND 4%Si-Fe ALLOYS

采用冷轧和冷弯试验方法研究了热轧显微组织和织构成分对3％和4％Si-Fe合金的冷加工性能的影响。结果表明,细化热轧板的晶粒、改进热轧板组织的均匀性可以提高热轧板的冷轧和反复弯曲性能。特定位向单晶体的冷轧试验结果指出,在热轧板的主要织构组分中,增强{112} <110>和{111} <112>成分同样有助于改善冷轧塑性。     

Fe-Si-C合金中的碳化物沉淀

对Fe-Si-C合金中的脱溶沉淀过程已有人作过研究,但某些细节尚需继续加以探明,为此利用薄膜透射电子显微术和选区电子衍射技术作了进一步的研究。所用试验合金是在工业上广泛应用的3％Si-Fe合金,实际成分(wt-％)为: C Si Mn S P Cu Cr Ni Fe0.018 3.06 0.10 0.013 0.009 0.06 0.03 0.03 余量电镜薄膜试样在0.25mm厚的冷轧带材上截取;在干纯H_2保护下900℃1h固溶处理后,继以不同温度和时间的时效后水淬;经机械抛光—化学抛光—电解抛光制成薄膜,供透射电镜观察用。     

A NOTE ON CARBIDE PRECIPITATION IN Fe-Si-C ALLOY

<正> 对Fe-Si-C合金中的脱溶沉淀过程已有人作过研究,但某些细节尚需继续加以探明,为此利用薄膜透射电子显微术和选区电子衍射技术作了进一步的研究。所用试验合金是在工业上广泛应用的3％Si-Fe合金,实际成分(wt-％)为: C Si Mn S P Cu Cr Ni Fe0.018 3.06 0.10 0.013 0.009 0.06 0.03 0.03 余量 电镜薄膜试样在0.25mm厚的冷轧带材上截取;在干纯H_2保护下900℃1h固溶处理后,继以不同温度和时间的时效后水淬;经机械抛光—化学抛光—电解抛光制成薄膜,供透射电镜观察用。     

A NEW HIGH STRENGTH Mg-Zn-Y-Zr SHEET ALLOY

<正> 本简报报道室温强度达到σ_b≥32kgf/mm~2,σ_(0.2)≥25kgf/mm~2,δ≥10％的高强度板材镁合金。 根据美国的高强度变形板材镁合金的资料表明,已投入生产的合金有AZ31A-H_(24)和ZE 10A-H_(24)。前者相当于苏联的MA_(2-1),含3％Al,1％Zn;后者含1.2％Zn,0.18％RE。此外,还有试验板材合金ZK41XA-H_(26),含4％Zn,0.5％Zr,0.6％RE.AZ31A-H_(24)及ZE10A-H_(24)合金的室温强度极限σ_b≤31.5kgf/mm~2,δ<9％。另外尚有ZK60A,即苏联的BM_(65-1),这一合金一般是作棒材、型材、管材和锻件,作为板材     

SOME THERMODYNAMIC PROPERTIES IN PROCESS OF THERMAL REDUCTION OF Mg WITH HIGH AI ALLOY

本文以含高Al(Al76％,Si18.9％,Fe5.1％)的Al-Si-Fe合金为还原剂,在不同温度下进行热法还原Mg实验,测定了Mg的蒸气压为lgp_(Mg)=-8853/T+10.58.与用Si-Fe还原剂相比,在相同的p_(Mg)下,还原温度可下降约200℃。 用Bonnier法和本实验所测定的数据计算了Al-Si-Fe合金在不同温度下各组元的活度。结果表明,三元系中各组元活度均有负偏差,尤其Fe的偏差很大。另外,由以上所得的活度数据还计算了还原反应的平衡常数和热焓,分别为: lgK_[Al]=-18.40×10~4/T+117.2,ΔH=3529.5KJ     

蠕墨铸铁曲轴箱的熔炼工艺及过程控制

介绍了曲轴箱的铸件结构及技术要求,阐述了采用喂线法生产蠕墨铸铁曲轴箱的熔炼工艺及过程控制要点:利用电炉熔炼,采用专用废钢、电炉熔炼专用增碳剂、生铁、Si-Fe等材料进行配料,严格控制各种原材料的w(S)、w(Mn)及w(Cr)量等;采用电解Cu、Sn粒进行合金化处理;蠕化处理用的包芯线内装由Mg和RE合金组合的蠕化剂,孕育线内装含Ba的Si-Fe孕育剂,喂线温度控制在1 450~1 470℃。生产结果显示,曲轴箱铸件本体蠕化率可达90%以上,珠光体体积分数为80%~90%;本体抗拉强度可稳定达到450 MPa以上,硬度为190~240 HB。     

应用d—电子合金设计理论发展新型抗热腐蚀单晶镍基高温合金——Ⅱ合金元素对显微组织和性能的影响

本文系统地研究了Ti,Ta和Nb三个γ′形成元素在抗热腐蚀合金系统Ni-16Cr—9Al-4Co—2W—1Mo—Ti-Ta—Nb(at-％)中的作用该合金系统是根据d-电子合金设计理论和镍基高温合金合金化的特点选出的根据DTA和图象仪分析结果确定了凝固反应温度以及共晶(γ+γ′)体积分数在Ti-Ta—Nb浓度三角形中的等值线分布,与参考合金IN738LC相比较,在所研究的大部分成分范围内,设计合金表现出很低的共晶(γ+γ′)析出(<0.4v-％),较低的凝固范围(<65℃)和较宽的热处理温度范围(>100℃),说明合金具有良好的组织稳定性,单晶铸造性能和热处理工艺性能.经长期时效(900℃/500h)后,无TCP相析出,在很宽的成分范围内,试验合金表现出良好的抗热腐蚀性能(900℃/24h坩埚试验,失重<20mg/cm~2)综合各项结果,给出了可供选择合金成分进行最后单晶生长及力学性能评价的具有较好综合性能的成分范围     

APPLICATION OF d-ELECTRON ALLOY DESIGN THEORY TO DEVELOPMENT OF HOT CORROSION RESISTANT Ni-BASE SINGLE CRYSTAL SUPERALLOYS——Ⅱ. Effects of Refractory Metals Ti, Ta and Nb on Microstructure and Properties

本文系统地研究了Ti,Ta和Nb三个γ′形成元素在抗热腐蚀合金系统Ni-16Cr—9Al-4Co—2W—1Mo—Ti-Ta—Nb(at-％)中的作用该合金系统是根据d-电子合金设计理论和镍基高温合金合金化的特点选出的根据DTA和图象仪分析结果确定了凝固反应温度以及共晶(γ+γ′)体积分数在Ti-Ta—Nb浓度三角形中的等值线分布,与参考合金IN738LC相比较,在所研究的大部分成分范围内,设计合金表现出很低的共晶(γ+γ′)析出(<0.4v-％),较低的凝固范围(<65℃)和较宽的热处理温度范围(>100℃),说明合金具有良好的组织稳定性,单晶铸造性能和热处理工艺性能.经长期时效(900℃/500h)后,无TCP相析出,在很宽的成分范围内,试验合金表现出良好的抗热腐蚀性能(900℃/24h坩埚试验,失重<20mg/cm~2)综合各项结果,给出了可供选择合金成分进行最后单晶生长及力学性能评价的具有较好综合性能的成分范围     

球墨铸铁复合孕育剂的应用

为探索复合孕育剂在球墨铸铁生产中的作用,在上海球墨铸铁厂的生产条件下,采用相同的孕育方法,对Si-Al-Ca、Si-Mn、Si-RE-Ca和75Si-Fe四种孕育剂作了不同孕育量对球墨大小、球化等级、铸态渗碳体量及机械性能影响的对比试验。一、试验条件试验用原铁水由5吨/小时热风酸性冲天炉熔炼,其化学成分(％)为:C3.6～3.8,Si1.4～1.7,Mn0.4～0.7,P<0.05,S0.06～0.08。出铁温度为1390～1400℃,用厂制的球比剂(Mg9％、Re6～7％,75Si-Fe40％,余为铁),以容量     

Si—Ba孕育剂处理硼铸铁

我厂铸造分厂专门生产硼铸铁气缸套。过去孕育剂一直采用75Si-Fe合金。这种孕育剂加入量大,孕育效果差,铸件常因孕育处理不当造成废品,影响了企业的经济效益。因此,有必要选用一种孕育效果强,加入量少的新型孕育剂,取代75Si-Fe合金。     

新的高强度Al-Zn-Mg合金

对AA24M标准牌号合金进行了详细的研究,得到该合金的成份如下: 3.0～5.0％Mg;3.5～6.0％Zn;0.2～0.5％Mn;0.1～0.4％Ti;0.1—0.3％Cr,0.1～0.4％Zr;0.1～0.3％Ce;0.05～0.15％Be;余为Ae(A_(99)或A_(97)铝),杂质铁和硅含量小于0.1％,Mg和Zn的总含量不得高于8％。难熔的合金元素以中间合金形式加入。为了保护合金不至氧化,在炉内化铝的同时,还应加入Al—Be中间合金。为了除气和精炼,合金熔炼到740～750℃时,加入0.4～0.5％六氯乙烷,分3～4批进行。根据热裂性标准试样试验,在环宽度为22.5mm(浇注温度700℃)时,合金形成第一道     

基于人工神经网络的Nd-Fe-Co-Zr-B系永磁合金磁性的预测模型

为了优化合金成分以提高纳米复相Nd-Fe-Co-Zr-B系永磁合金磁性,采用均匀设计方法设计了Nd,Co,Zr和B的4因素6水平U18(6^4)实验方案,建立了合金成分与磁性之间的人工神经网络(ANN)预测模型．利用该预测模型对Nd-Fe-B合金的成分进行了优化．同时,利用所建立的人工神经网络预测模型研究了单个元素对Nd-Fe-B合金磁性的影响规律,以及多元素间的交互作用与合金磁性间的关系．结果表明：预测结果与实测结果吻合良好,预测结果的相对误差很小,Br的相对误差在1．66％以内,(BH)m的相对误差在1．94％以内,Hcj的相对误差在7．7％以内。     

中铬抗磨白口铸铁变质剂的研究

通过Al、Re、Si-Fe以及V-Ti对一种成分的中铬抗磨白口铸铁（2．5％C,8％Cr,1．6％Si）变质处理的研究,讨论了各变质剂对中铬铸铁组织与性能的影响,找到了适合该中铬铸铁的变质剂（V－Fe：0．20％、Ti-Fe：0.10％、Si-Fe：0.3％）。     

B4C对Mg-Zn-Y-Mn镁合金微观组织和力学性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪(XRD)、透射电镜、纳米压痕测试仪和电子万能试验机等研究了B4C对Mg94Zn2.5Y2.5Mn1合金组织和性能的影响.结果 表明:铸态Mg94Zn2.5Y2.5Mn1合金主要由α-Mg、鱼骨状W相和块状18R LPSO相组成;适量B4C的加入可以有效地细化合金的晶粒,促进LPSO相的形成,抑制W相的产生;当加入0.5 at％B4C时,合金的显微组织和力学性能为最优,平均晶胞尺寸为20.7 pm,LPSO相的体积分数为22.5％,抗拉强度为256 MPa,伸长率为8.6％.     

预拉伸对喷射成形2195铝锂合金时效后组织和力学性能的影响

采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和拉伸试验等研究了喷射成形2195铝锂合金经不同工艺热处理后的显微组织和力学性能.结果表明:与未经预拉伸处理的合金相比,合金经4％预拉伸及时效处理后,析出相发生明显变化,时效强化析出相主要为T1(Al2CuLi)、θ'(Al2Cu)和δ'(Al3Li),并呈细小弥散分布,σ(A...     

Ni-Cr-Mo-Cu合金耐晶间腐蚀及点蚀性能研究

在Cr、Mo成分一定的情况下,通过改变铜的质量分数(1％～5％),制备新型Ni-Cr-Mo-Cu耐蚀合金.利用化学浸泡法、电化学法(极化曲线法、循环伏安法)对其耐晶间腐蚀以及耐点蚀能力进行分析研究.实验结果表明,w(cu)=1％～5％的Ni-Cr-Mo-Cu合金具有优良的耐晶间腐蚀以及点蚀性能,相对而言w(cu)=2％的镍基合金耐晶间腐蚀以及点蚀性能较差,因此说明合适的铜含量可以提高镍基合金的耐晶间腐蚀和点蚀性能;并且试验合金晶间腐蚀与点蚀的电化学行为和特征与其浸泡腐蚀的结果是吻合的.     

关于GB1173—86铸造铝合金的合金代号与其化学成分的关系问题

新公布的铸造铝合金技术条件GB1173—86较GB1173—74有许多新的进展。 如:①以元素符号及数字表示的合金牌号较原“×号铸铝”清楚;②以铁Fe≤0.2％或0.15％为优质A;③淘汰了部分合金代号;④增添了新的合金代号:⑤化学成分的波动范围缩小;⑥含铁量大部分缩小了0。1％;⑦特加合金元素的下限提高了。 GB1173—86的合金代号,其数字第一位数能表示合金类别顺序如:Si(1);Cu(2);Mg(3);Zn(4)但合金代号“ZL”后的第3、4位数字的含义就不明确了。若