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采用自动钨极氩弧焊对12Cr1MoVG与T91异种钢进行焊接,研究在焊接接头不同热处理状态下,对异种钢焊接接头力学性能的影响。研究结果表明,异种钢焊接接头的一次合格率达到100%。在不同热处理状态条件下,常温拉伸与高温拉伸的断裂位置均在12Cr1MoVG母材一侧,而异种钢接头经过热处理后的高温拉伸强度和常温拉伸强度均要低于未进行热处理试样,其热处理后的异种钢接头的高温拉伸强度和常温拉伸强度分别为519、555MPa,未热处理后的异种钢接头的高温拉伸强度和常温拉伸强度分别为554、653 MPa。 相似文献
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某电厂2#炉高再样管12Cr1MoVG侧外壁焊缝根部存在未熔合缺欠,在应力和腐蚀介质S的共同作用下,裂纹起源于未熔合缺陷处,并在相对薄弱的12Cr1MoVG侧热影响区沿晶扩展,最终导致开裂发生。 相似文献
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采用自动钨极氩弧焊对12Cr1MoVG与T91异种钢进行焊接,研究在不同工艺实验条件下对异种钢焊接接头硬度的影响。研究结果表明,在不同工艺实验条件下,异种钢的焊接接头焊缝形貌基本一致,焊缝呈现倒梯形上下2层结构。经历热处理后的异种钢焊缝中心的硬度HV约为250,而未经历热处理的异种钢焊缝中心的硬度HV约为300,最高HV达到390,且异种钢焊接接头硬度靠近T91一侧硬度呈现突变上升。 相似文献
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TP347HFG内壁喷丸处理可以大大提高材料的抗氧化性能,为研究后续热处理对钢管内壁喷丸层的影响,借助扫描电镜、能谱仪等设备对经历不同热处理工艺后的TP347HFG内壁喷丸层的硬度变化、组织形态以及Cr元素的含量变化进行了分析。试验结果表明:760℃×2 h热处理之后,喷丸层滑移带的形态已经完全消失。受温度和内壁晶体缺陷数量的影响,在距内壁30μm的位置以内,热处理后试样的Cr含量均高于未经热处理的原材料中相同位置的Cr含量。 相似文献
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我公司自主设计的发电锅炉启动疏水扩容器系统里,在节流管部件中常会应用12Cr1MoVG与15CrMoG组焊结构,由于这两种材料自身常用的PWHT工艺不同,为简化PWHT过程,本文就锅炉制造中此类管接头常用的PWHT工艺与国家标准NB/T 47015-2011推荐的PWHT工艺进行对比研究,综合实验结果和制造工艺流程情况,给出更加合适的PWHT工艺。 相似文献
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通过试验研究摸索了1Cr12Ni2WMoVNbN材料的机械性能和微观金相组织特性,确定了最佳热处理工艺。 相似文献
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通过试验研究摸索了1Cr12Ni2WMoVNbN材料的机械性能和微观金相组织特性,确定了最佳热处理工艺. 相似文献
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采用微观组织结构观察、硬度测试以及电子探针分析的方法,对T91与12Cr1MoVG异种钢焊缝接头进行研究。结果表明:焊缝和热影响区硬度HV达到425以上,在T91侧热影响区出现过饱和马氏体组织,电子探针分析表明在T91侧热影响区存在碳富集区,并形成增碳层。 相似文献
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李秦 《中国锅炉压力容器安全》2010,(5):60-61
我省某电厂1025t/h电站锅炉,运行时间2.6×104h,2009年9月进行首次定期内部检验。该炉在屏式再热器出口集箱至高温再热器入口集箱之间的连接管道上安装有微量喷水减温器,减温器简体规格谚5588mm×25mm,材料12Cr1MoVG,工作压力361MPa, 相似文献
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针对产品实际生产中SA387Gr.22C1.2同种钢之间,以及SA387Gr.22C1.2与16MnR、20MnMo、15CrMo和12Cr1MoV异种钢之间的焊接进行了论述。在详细分析的基础上,通过焊接工艺制订和评定,采和适当的焊接工艺和热处理工艺,最终避免了裂纹的产生从而获得合格的焊缝,圆满地完成了产品的焊接。 相似文献
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热处理工艺在Cr12MoV模具线切割开裂问题上的改进 总被引:4,自引:0,他引:4
贺其申 《柴油机设计与制造》2004,(1):48-49
介绍在Cr12MoV模具制造中,为减少模具线切割时开裂现象而在热处理工艺改进方面所做的努力,在满足模具性能要求的前提下,通过有效的工艺不仅大大降低了模具开裂,而且提高了模具使用寿命,并降低制造成本。 相似文献