上汽670MW超临界汽轮机闷缸经验

对华电潍坊发电有限公司670MW超临界汽轮机闷缸经验进行介绍,对闷缸过程中的有关注意事项进行总结,为同类型机组抢修时快速停盘车提供实践依据.     

大型汽轮机启动及试运过程中常见故障分析与处理

结合实例分析了大型汽轮机安装、调试和启动试运期间容易发生的轴瓦、轴颈损伤,推力轴承和支持轴承超温,润滑、保安油系统套装油管断裂,高压缸闷缸等事故,认为设计不合理,施工、安装不严格按规范进行是造成事故的主要原因,针对具体事故给出了相应的处理及防范措施。     

超临界600MW机组大轴弹性弯曲的分析与处理

通过一起典型的停机过程中汽缸进入冷源,转子与汽缸动静轴向碰磨而造成转子弹性弯曲的事例,介绍了采用闷缸法避免大轴永久性弯曲的经验。     

托克托电厂1号机高压转子闷缸后安全性分析

简述和分析了托克托电厂1号机高压转子的受力情况，加工工艺，热处理工艺和闷缸后的检验结果，通过对30Cr1M01V钢中合金元素作用的分析，认为转子的微观组织是稳定的，闷缸后转子的安全性是可以信赖的。     

超临界600MW机组中压缸起动探析

介绍了超临界600MW机组中压缸起动的主要步骤及暖缸、切缸等关键技术,总结了中压缸起动的优点。中压缸起动虽然系统较复杂,起动操作有一定难度,但却是一种安全、经济、快速、灵活的起动方式。建议采用闷缸自暖、辅汽预暖或邻炉再热蒸汽预暖与主蒸汽预暖相结合的暖缸措施,进一步加快起动速度,减少起动消耗。     

上汽600MW超临界汽轮机高中压缸联合启动分析

介绍上海汽轮机厂生产的600MW超临界汽轮机高中压缸联合启动的过程和特点。叙述了机组启动调试过程中出现的几个问题,包括高压缸排汽温度高、上下缸温差大,低压差胀大等,在对这些问题进行分析的基础上提出了相应的解决措施。     

660MW超超临界汽轮机组中压缸冷态启动过程优化

超超临界机组采用中压缸冷态启动方式,能够实现高、中、低压缸均匀加热,既能延长机组寿命,又能缩短启动时间,由于系统配置及逻辑控制等方面的原因,很多机组在中压缸启动过程中会出现影响机组安全的问题。以某电厂660 MW超超临界机组为例,对机组中压缸冷态启动过程中的出现异常问题进行原因分析,并制定优化方案,问题得到圆满解决。     

660 MW超超临界机组中压缸启动切缸中异常事件分析及处理

660 MW超超临界机组普遍采用中压缸启动方式,机组并列带一定负荷后由中压缸进汽切换为高、中压缸联合进汽。中压缸启动具有加热均匀、热应力小、启动时间短等优点,但是如果自动控制逻辑不完善或运行操作不当,切缸时会发生机组跳闸、设备损坏等异常事故。以十里泉电厂660 MW超超临界机组为例,结合机组冷态启动切缸过程中发生的设备损坏被迫停运事件,分析了事件发生的原因,制定优化处理方案。     

300MW火电机组启动过程的优化

在某电厂1～4号机的调试过程中，每次开机启动都严格按照机、炉、电规程的规定进行，比如，大机高压缸预暖要求高压内缸上壁温达到150℃才能大机闷缸；发电机并网后才启动制粉系统等。这些都是按照规程中的要求进行的。那么是否可以改变其中的一些参数和操作方式，让开机更快，更节约燃油和厂用电呢。通过深入的研究和实践，     

东汽660MW超临界汽轮机中压缸启动浅析

介绍了某燃煤电厂660 MW超临界汽轮机中压缸启动过程中出现的高排温度高、中压缸加热缓慢等问题,分析了这些问题产生的原因,提出了提前切除正暖的方法,有效解决高中压缸温升不匹配的问题。节省了机组启动时间,为同类机组的启动操作提供了参考。     

降低发电机组起动时汽缸金属温差之探讨

西村电厂60 MW发电机组在起动过程中出现汽轮机汽缸金属温差过大的现象.通过分析油动机开度与调速汽门开度的关系、汽轮机调速汽门开度与汽缸蒸汽流量的关系,提出了解决汽缸金属温差大的办法.在保证上汽缸蒸汽流量不变的情况下,通过调节油动机开度来调整调速汽门开度,从而改变下汽缸的蒸汽流量,使下汽缸的金属温度降低,达到减少汽缸金属温差的目的.通过分析运行数据,认为油动机开度控制在82～112 mm范围内为宜.     

高、中压缸联合启动问题分析与处理

西屋技术引进型600 MW亚临界汽轮机高、中压缸联合启动时普遍存在高排温度高的问题,在某厂调试过程中,通过DEH逻辑的优化,成功实现了高、中压缸联合启动,并找出了高排温度高的根本原因,为厂方的改造提供了理论根据,并对同类型600 MW机组的高、中压缸联合启动的完善有重要意义。     

一种基于有限体积法计算汽轮机汽缸轴向膨胀的新方法

汽缸与转子轴向相对膨胀是影响汽轮机启动速度及机组运行安全的重要因素之一,目前对汽缸膨胀的计算与模拟尚不能用于电厂机组运行的实时监测。该文在圆筒壁非稳态导热的基础上,给出了圆筒壁温度分布的解析解,提出有限体积法计算汽缸轴向膨胀。定义了体积膨胀特征温度,将汽缸沿轴向分成若干段,每段简化成圆筒壁,在此基础上,计算有限体积的膨胀特征温度,分别计算各段的膨胀量,然后累加。对理论模型进行了有限元验证,计算结果与有限元结果误差较小,满足工程计算的需要。通过该计算方法,结合已有转子膨胀计算方法可以实现汽缸轴向胀差的实时监测。     

高压电压互感器中电容分压器随温度变化数学模型的研究

通过对高压电压互感器分析,建立了基于高压绝缘理论的电容分压器随温度变化的数学模型;通过对数学模型分析可以看出:影响电容分压器精度的关键在于电容器的稳定性和精度,而影响电容器精度的诸多因素中最重要的是温度;电容值变化的相对误差与圆柱筒的半径、温度、膨胀系数、圆柱筒的壁厚均有关系且随着它们的增大而增大.因此,选择低膨胀系数的金属材料和适当的圆柱筒的壁厚是提高圆柱形电容器精度的关键,从而为高压电容分压器的设计提供了理论依据.     

600 MW超临界汽轮机高中压缸联合启动问题分析及处理

对600 MW超临界汽轮机高中压缸联合启动调试过程中出现的高压缸排汽温度高、上下缸温差大、低压差胀大几个问题进行了分析、研究,采取了合理调配旁路、强制通风阀以及各调门;合理选择轴封蒸汽参数;适当控制再热蒸汽温度、凝汽器真空等措施,使问题得以解决。提示了汽轮机启动时应在合理的寿命损耗范围内平稳升速、带负荷,才能预防差胀超限、缸体温差超限等异常情况的发生。     

600MW超临界汽轮机高中压缸联合启动问题分析及处理

对600MW超临界汽轮机高中压缸联合启动调试过程中出现的高压缸排汽温度高、上下缸温差大、低压差胀大几个问题进行了分析、研究,采取了合理调配旁路、强制通风阀以及各调门;合理选择轴封蒸汽参数;适当控制再热蒸汽温度、凝汽器真空等措施,使问题得以解决。提示了汽轮机启动时应在合理的寿命损耗范围内平稳升速、带负荷,才能预防差胀超限、缸体温差超限等异常情况的发生。     

火力发电机组汽缸温度场的二维模型

发电机组汽缸的结构比较复杂,汽缸壁比较厚,在机组启动过程中,其热应力及膨胀是影响机组机动性及运行安全的重要因素之一,而实现在线监测的关键在于汽缸温度场分布的计算。在圆筒壁导热的基础上,推导出汽缸内部蒸汽沿轴向按一定分布随时间非线性变化时,内壁为第三类边界条件、外壁为绝热条件的二维汽缸壁温度场分布的解析解。蒸汽温度非线性变化,对时间进行离散,给出了汽缸温度场的迭代公式,适用于汽缸温度场的在线监测。在相同加载及边界条件下对缸体进行了ANSYS有限元计算,有限元计算结果与推导公式计算结果吻合较好。所采用的推导方法和得到的温度场分布计算公式还适用于其它具有类似边界条件的厚壁圆筒部件的瞬态热分析。     

基于单片机控制的铅酸电池充电器

本文介绍了一款基于单片机控制的智能铅酸电池充电器。该机采用UC3854作为PFC控制芯片,对功率因数进行校正,并通过单片机控制实现三段式充电的智能化管理;为了保证在各种环境温度下,都能使电池的充电过程“保质保量”完成,增加了线性温度补偿;该机具有多种保护（或补偿）电路,其中包括输入过压保护、输入欠压保护、输出过压保护、输出短路保护及机体过温保护、环境温度补偿等,同时,该充电器还具有很高的功率因数和转换效率。该充电器可应用于电动车及游艇等采用铅酸电池的场合。     

汽轮机内缸二维温度场计算模型

为研究汽轮机内缸温度场,在二维圆筒壁非稳态导热微分方程的基础上,得出了汽轮机内部蒸汽温度沿轴向线性分布、随时间非线性变化、外壁对流换热的温度场迭代计算公式。该模型与有限元计算结果的对比表明,所得模型计算精度高,速度快,可用于汽轮机内缸温度场的计算,进而可计算出内缸的轴向热膨胀。     

超低负荷工况下大功率汽轮机低压缸内温度场分布特性研究

超低负荷下,汽轮机低压缸内的温度分布情况直接影响汽轮机的安全运行。为了更加清晰地分析蒸汽在低压缸内的温度分布特性,采用非平衡凝结流动模型、SST k-ω湍流模型对某300MW汽轮机极低负荷工况下的低压缸流场进行数值模拟,分析了整个低压缸内蒸汽流动特性、做功能力、温度分布以及近零功率时冷却蒸汽参数变化对温度场的影响。结果表明:汽轮机在30%机组热耗验收工况(turbine heat acceptance,THA)时,末级动叶根部出现了回流。在20%THA左右时,末级已经出现了鼓风现象,动静叶顶部出现漩涡,温度明显上升,且此时末级做功为负功率输出。在近零工况下时,低压缸排汽温度与冷却蒸汽流量和冷却蒸汽温度呈线性变化趋势,与冷却蒸汽流量负相关,与冷却蒸汽温度正相关,因此需设置合理的冷却蒸汽流量和温度来控制末两级叶片的出口温度。研究成果可为超低负荷工况下汽轮机的运行提供参考。