泥浆护壁条件下地下连续墙稳定性分析

武汉地铁7号线过江隧道基坑工程采用地下连续墙支护。采用FLAC3D软件选取单幅地下连续墙为研究对象,合理设置泥浆参数,探究泥浆护壁作用下,地下连续墙成槽后地层应力与位移的变化规律。计算结果表明:槽体开挖后,槽体两侧3~8m处的地表浅层土体沉降明显,深度约为15m处的槽壁侧向变形最大,受到三轴搅拌桩的约束作用,槽壁侧向变形在槽体开挖后迅速增加,而随着后期成槽施工,侧向变形趋于稳定。     

曝气汲水技术用于污染水体生态修复的研究

针对污染水体生态修复中水流驱动与强化增氧的问题,提出了一项节能新技术--曝气汲水技术,并进行了一系列试验及工程应用研究.科学原理试验和工程模型试验验证了低扬程曝气汲水的技术可行性,同时得出曝气汲水的适宜曝气水深为2 m,汲水高度为0.10～0.20 m.并应使汲水管道的曝气流量>4 m3/(h·m2).单级并联曝气汲水的工程应用研究表明,当汲水高度为0.20 m、流量为7 000 m3/d时,其能耗为0.007 5 kW·h/m3,是泵站提水能耗的1/3.多级串联曝气汲水适用于8 kPa以下扬程,此时具有显著的节能降耗与增氧效果.曝气汲水技术简单实用,适合于湖泊、河流、城市景观水体的异位生态净化、原位循环生态净化、水体驱动和增氧.     

气动絮凝反应模型试验

采用以筛分粘土配制的水样进行了气动反应模型试验。结果表明,气动絮凝反应具有良好的促进絮凝的效果;曝气强度宜控制在0.015～0.05m3/(m3·min);曝气装置扩散的气泡直径越小则反应效果越好。     

汤汪污水处理厂二期工程曝气系统的改造

扬州市汤汪污水处理厂设计总规模为18×104m3/d,采用CAST处理工艺。近期二期工程4#生物池连续两次发生曝气器管膜破裂、脱落致使污泥倒灌进曝气主管,造成该组生物池停运,鼓风机也维修多次,严重影响了生产运行稳定。为此,制定了二期工程曝气系统的技术改造方案。改造后,鼓风机风压、电流均有明显下降,能耗显著下降。由于曝气效果的改善、氧转移率的提高,使得生化池曝气均匀,处理效果更佳。     

槽式污泥好氧发酵工艺路线的比较与选择

介绍了槽式污泥好氧发酵的几个典型工艺路线,根据实际运行的工程案例,对"整槽进料,整槽出料"和"连续进料,连续出料"两种物料进出料方式及"正压鼓风曝气"和"负压抽风曝气"两种曝气方式的不同组合工艺进行了优缺点比较,总结出"连续进料,连续出料"加上"负压抽风曝气"为推荐的工艺组合方案。     

浓缩槽薄壳屋面的顶升

<正> 近几年来,我们合理地采用顶升工艺完成了几项技术改造工程。在这些改造工程施工中,不仅避免了大量的毁坏性拆除,而且节省了大量的施工机具和建筑材料,使整个施工过程文明、简单、安全、可靠。一、浓缩槽工程概况株洲冶炼厂浮银尾砂9号浓缩槽为钢筋混凝土圆形结构。槽体内径18m,壁厚250mm,槽顶标高为9.213m。槽体顶部为一圈由12节拼接而成的高     

顶升技术在工业厂房改造工程中的应用

近年,我们在工业厂房改造工程中,采用顶升技术,取得了较好的效果。本文按工程实例分述如下: 1 除钴槽整体顶升某厂锌净液车间中所有除钴槽的槽顶位于同一个标高,在技术改造中需将除钴槽布置成阶梯形,为保留原有槽体及防腐层,以节省投资,我们应用顶升技术,将槽体及其上部设备整体顶升(或下降) 到工艺所要求的标高(第一个槽下降40cm,第二个槽不动,第三、四、五个槽分别顶升40cm、80cm及1.2m)。除钴槽直径6000mm,高4.8m,总重     

ETLT艺段槽体更换工艺浅析

宝钢冷轧厂1420单元电镀锡机组（简称ETL）工艺段的槽体包括前处理段槽体（包括碱洗槽、清洗槽）、化学段槽体（包括电镀槽、化学槽）两大部分。槽体更换作业是分公司在此区域的重点检修项目。本文主要以工艺段槽体更换工艺为阐述对象，对新工艺调整极板稳定块与平衡梁的相对位置、水柱法调整沉没辊水平度等内容进行了具体的论述。     

曝气生物滤池的短程硝化反硝化机理研究

通过小试研究了曝气生物滤池实现短程硝化反硝化的效能和机理。试验结果表明,曝气生物滤池在滤速为1～2m/h、气水比为3∶1、水温为21～26.5℃、进水COD负荷为1.18～5.57kg/(m3·d)、NH3-N负荷为0.26～0.62kg/(m3·d)、TN负荷为0.28～0.63kg/(m3·d)的条件下可以取得良好的去除有机物和脱氮效果。试验中还发现,反应器中出现了明显的NO-2积累现象,并表现出显著的短程硝化反硝化特征,进行机理分析后认为曝气生物滤池的结构特征和运行方式是其能够进行短程硝化反硝化的主要原因。     

序批式生物膜反应器处理味精废水运行参数优化

采用悬浮填料序批式生物膜反应器,分析了填料填充率、曝气量、曝气时间等运行参数对污染物处理效果的影响,试验结果表明:悬浮填料的最优填充率为30%,最佳曝气量为0.75 m3/h,为保证出水CODCr达到排放标准,必须保证足够长的曝气时间。     

接触氧化+人工湿地处理小区污水的试验研究

介绍了采用"接触氧化 人工湿地"组合工艺处理小区污水的试验研究。组合工艺的试验运行分两个阶段:前阶段生物接触氧化池连续运行,后阶段生物接触氧化池间歇运行。试验结果表明,间歇运行的生物接触氧化池与人工湿地组合,其运行效果优与连续运行的工艺组合。组合工艺的最佳运行工况为曝气强度为4.0 m3/(m2.h),进水0.25 h,曝气2 h,沉淀1 h,排水0.25 h,此时出水水质可达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)的一级A标准,经过消毒后可以回用。同时针对不同浓度的小区污水,还可以通过调整组合工艺的运行方式以满足排放标准要求。     

生物接触氧化/垂直流人工湿地处理城市生活污水

采用生物接触氧化和复合垂直流人工湿地的组合工艺处理城市生活污水,考察了对主要污染指标的去除效果.结果表明:与不曝气和连续曝气相比,在间歇曝气条件下,组合工艺对COD和氮的去除率较高.在进水负荷为0.8m3/(m2·d)、水力停留时间为1d、曝气量为4.038m3/(m2·d)、曝气/停曝周期为20 min/60 min的条件下,组合工艺对COD、NH4+-N、TN的去除率分别为80.37％、98.32％、80.22％,出水COD、NH4+-N、TN浓度均达到了《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)的一级A标准.     

曝气沉砂池的除砂性能研究

对南方某污水厂曝气除砂系统的处理性能进行了研究。结果显示:1进水含砂、砂斗沉砂和砂水分离器出砂的粒径级配差异明显,曝气沉砂池对粒径0.15 mm的砂粒去除率较高;2砂粒在曝气沉砂池底的分布并不均匀,大部分砂粒沉降于池底后半段,其中粒径为0.1~0.2 mm的砂粒主要分布于池底中间位置,而粒径为0.2~0.6 mm的砂粒主要分布于池底后端,砂粒的沉降并不完全符合自由沉淀理论;3曝气不利于砂粒的沉降,曝气强度对除砂率的影响存在最佳值,该曝气沉砂池的最佳曝气量范围为100~150 m3/h;4曝气量一定的情况下,水平流速对除砂率的影响要大于停留时间的影响。     

昆船微孔曝气池深度对曝气效果的影响研究

分别在两个微孔曝气池内的5处不同深度设置监测点,定期进行水质检测,研究了在不同曝气池水深处的氧传递速率、污泥性能、COD去除率的变化。结果表明,在7.2m水深并已安装微孔曝气器的曝气池中,以上三个指标均随着水深的变化而改变,水深4.7m～5.1m之间的曝气效果最佳,曝气池对有机物的去除情况最好。     

折流式曝气生物滤池强化脱氮除磷效能的研究

针对传统曝气生物滤池脱氮效率较低的问题,结合重庆市新生镇污水处理示范工程的生产性试验,考察了气水比和间歇曝气方式对折流式曝气生物滤池脱氮除磷效能的影响.试验结果表明在温度为13～18℃、有机负荷为0.86 kg/(m3·d)、HRT为8 h、气水比为51及交替间歇曝气(曝气1.0 h、停曝1.5 h)的条件下,出水COD、NH3-N、TN、TP浓度分别为23.3、10.12、16.30、0.46 mg/L,去除率分别为80.5%、47.4%、43.7%、77.0%,出水水质优于《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)的一级B标准.     

臭氧曝气生物滤池组合工艺处理制革废水

采用混凝/厌氧/好氧/一体化臭氧曝气生物滤池/上流式曝气生物滤池组合工艺处理某制革厂废水,在进水量为50～80 m3/d的条件下,出水COD、氨氮和总铬含量可分别控制在100、10、0.3 mg/L以下,完全达到该厂回用和排放标准.在不考虑人工及折旧费的情况下,运行成本仅为8.78元/m3,具有良好的经济效益和环境效益.     

城市污水曝气过滤式化学除磷试验研究

磷污染与水体富营养化密切相关，研究开发经济、有效的除磷方法是解决当前水体富营养化问题的迫切需要。为此开展了曝气过滤式化学除磷的试验研究，考察了富铁填料层厚度、滤速、气量等对除磷效果的影响。结果表明，曝气过程和曝气量对除磷效果有重要影响，通过适量曝气既可以提高除磷率，又可以控制出水铁含量；当滤速≤3m／h时，滤层厚度〉0．4m便可使出水总磷达到排放标准；气水联合冲洗是对多孔富铁填料进行再生的有效方法。     

地下水曝气修复技术模型试验研究

地下水曝气法是一项有效的土壤和地下水修复技术。本文采用不同粒径的高强度喷丸玻璃珠模拟自然砂土,通过常规和离心模型试验得到以下几方面结论:气体在试样中的运动方式取决于试样粒径级配的大小;曝气影响区域的形状基本为锥面形,其大小主要受粒径级配、曝气压力、离心加速度等因素影响,试样粒径、离心加速度越大,曝气压力越小,则曝气影响区域越尖锐;气体流量受曝气压力和离心加速度等因素影响,同时气体质量流量与有效曝气压力的关系曲线斜率和渗气夹角与有效曝气压力的关系曲线斜率存在突变有效曝气压力一致现象;线曝气二维模型试验较点曝气模型试验,渗气夹角更大,横向扩展更宽。     

脉冲扬水曝气生物接触氧化法净化微污染水

采用脉冲曝气生物接触氧化工艺进行处理城市河道水体的小试,得到了优化的技术参数:曝气强度为4 m3/( m2·h),水力停留时间为2h,停曝比为(6∶4)～(8∶ 2),曝气周期≤2min.在优化的技术条件下,脉冲曝气生物接触氧化法对氨氮和CODMn的平均去除率分别可达(78.30％ ～93.51％)和(21.12％～24.29％),填料上的生物量为265.53 ～ 938.63 nmol/m3,效果均好于传统连续曝气生物接触氧化法,且比其节省气量为60％～80％.将扬水曝气与生物接触氧化法组合,开发了脉冲扬水曝气原位水质净化装置,中试结果表明:在水温＜15℃的条件下,对氨氮、总氮和CODMn的平均去除率分别达到55.31％、18％和10％.     

浅谈某污水厂曝气系统改造施工质量控制

曝气是污水处理过程的中心环节,污水排放标准提高后,为了达到新的标准,需要对原有曝气系统进行改造。文章结合工程实例,详细叙述了某污水厂曝气系统改造的施工顺序、质量控制的要点和方法。