大直径带支撑平盖封头的设计

对大直径平盖封头的设计，提出了一种GB150-1998《钢制压力容器》中未能确定的带支撑平盖封头的结构形式和尺寸。在参考了其他标准中类似结构和借鉴了国外已投入使用的结构的基础上，对带支撑平盖封头的结构进行有限元应力分析计算，得到全国压力容器标准化委员会的评定认可。     

大型压力容器封头变形调整工艺研究

液化石油气封头因其特有的结构,大直径、开口等结构特点,热处理过程很容易变形,本文针对封头变形情况,分析封头变形的原因,提出在封头直径最小的部位采用液压千金顶顶开后,加焊十字工艺拉筋,并进行炉内消应力退火热处理等方法,对变形封头进行调整,调整后的封头全部满足设计要求,该项工艺的研究,成功解决了变形封头的调整问题.     

大型真空容器封头的制作

1大型真空容器封头的结构特点 大型真空容器封头的特点是直径大、壁厚较小、精度要求高，封头的内表面需要抛光，封头还将与大直径法兰高颈部位对焊，对法兰平面度的要求高。另外，封头的组装焊接都是在施工条件很差的现场进行。上述特点对于封头模具制造、瓣片的成形、坡口的加工、封头的组装焊接及抛光都带来了很大困难。     

圆柱支撑平封头应力分析

对受均布压力圆柱支撑的平封头进行应力分析,结合有限元分析程序对其进行模拟。分析计算结果表明,平封头的薄膜应力小于许用应力,其峰值应力小于许用应力的3倍,从而可以判定该平板的设计是安全的。     

对大直径薄壁椭圆形,碟形封头设计的探讨

对大直径薄壁椭圆形,碟形封头,按照它们的失效方式,简要地分析了其壁厚计算公式及其适用性。     

带沟槽平封头的压力疲劳试验

压力容器中的平封头具有加工方便、结构简单等优点,因此在生产中应用得十分广泛。但平封头的受力情况比较差,它与圆筒相焊接的结构为一填角焊缝,因此施焊比较困难、不易保证焊接质量。若加工成对接焊的结构型式则材料浪费较多。图1所示的带沟槽平封头在克服这些缺点方面是比较好的一种结构型式。但对于这种封头的局部应力如何?实际承受各种载荷的能力怎样?这些问题还不是很清楚的。最     

板翅式换热器封头结构的物流分配特性

数值研究了传统型封头结构对板翅式换热器内部物流分配的影响。数值计算结果表明,换热器内部存在严重的物流分配不均匀性,当平均雷诺数为1 000时,最大不均匀度达0.56。在对物流分配不均匀性分析的基础上,首次提出了曲面孔板封头结构,并对改进型封头结构进行了数值计算。计算结果表明,改进的封头结构可以有效地改善换热器内部的物流分配,并且比平面孔板封头结构更加有效,绝对不均匀度已从3.47减小到0.32。实验结果与数值计算结果对比表明二者吻合较好,说明了数学模型及算法建立的可靠性。     

薪型无折边球面封头法兰结构设计

本文介绍了无折边球面封头法兰的一种新型结构,其特点是法兰与封头采用对接焊缝。同对,对法兰及球面封头的设计方法进行了分析。     

标准椭圆形封头允许最大形状偏差值讨论

用弦长不小于封头3/4设计内直径D_i 的椭圆封头内样板检查封头内表面的形状偏差时,其最大间隙不得大于封头设计内直径D_(?)的1.25%,,且存在偏差部位不应是突变的,这一1.25%D_i 控制指标用近似椭圆封头模具冲压的封头也能达到。达到这一指标的封头应如何对待。     

板翅式换热器封头对其流体分配及换热的影响

实验研究了板翅式换热器封头结构对其内部流体分配及换热特性的影响,实验结果表明,目前工业应用的板翅式换热器内部存在流体分配极为不均匀的严重问题,造成了其换热效能的严重下降。研制了各种新型孔板封头结构,并且实验研究了新型封头的各种参数,如孔板长度、开孔的分布规律和小孔直径对板翅式换热器流体分配及换热的影响。研究结果表明,孔板封头从根本上改善了换热器内部流体的分配问题,流体不均匀度从0.208减小到0.035,最大与最小流速比由改进前的2—3倍降低到1.1—1.2倍,温度分布不均匀度从0.826减小到0.601。孔板型封头结构增加了换热器的流动阻力,错排孔板型封头在改善换热器流体分配的同时,也较好地抑制了阻力损失的增加,得到了不同封头结构的流动阻力与雷诺数之间的关系。     

椭圆形封头冲压成形壁厚减薄量精确计算与参数寻优

利用先进的数值计算方法,实现封头冲压成形过程从定性分析向定量控制的转变成为目前研究热点问题之一.然而在有限元数值计算模型中,如何精确读取成品封头壁厚减薄量一直是难点.为此,首先基于一般通用有限元软件建立了一个标准椭圆形封头冲压成形数值计算模型,然后结合大型工程计算与优化软件开发相应用户子程序,实现封头成品各点壁厚值的精确提取,并对封头坯料结构几何参数进行了优化,得到最佳的坯料壁厚值和直径,研究结果可为封头成型制造过程定量控制提供技术支持.     

由可变截面容器的液面高度计算其液体体积

符号说明ａ—长半轴ｍＡ—长轴长度ｍｂ—短半轴ｍＢ—短轴长度ｍｂ′—封头深度ｍＤ—直径ｍｈ—液面高度ｍＫ１,Ｋ２ —常量ｐ—常量Ｖ—容积 —无量纲高度ｃ—椭圆形截面的长半轴ｍＬ—一个容器直段部分的长度ｍ符号下标ｓ—直段部分ｅ—成形封头当一个容器的横截面沿某一方向不变时 ,测定其体积则相对容易 ,而当其截面不断变化时 ,测定其体积是一个复杂和费时的问题 ,这里有一个简单且有根据的精确方法 ,即用一个常数表格可以处理大部分这些问题。在化工行业常碰到的最棘手的容器如下 :①圆筒形平盖封头容器 ;②情况①中不是平盖封头…     

12Cr2Mo1R(H)钢大直径封头拼接焊缝金属的性能分析

通过对12Cr2Mo1R(H)钢大直径封头采用埋弧焊方法拼接,封头在热成形后,经正火+回火恢复材料性能热处理和焊后退火处理,焊缝金属力学性能和抗回火脆化性能均能满足工程要求,通过对封头制造过程的见证试件检验,表明该制造工艺的应用是可行的。     

大直径2A14铝合金压力容器椭圆形封头结构研究

为了满足运载火箭减重需要及大直径2A14铝合金压力容器椭圆形封头等匹配结构设计,采用母材与焊缝分别设计的方式,在0.56MPa承载条件下,计算得到母材设计厚度为4.2mm,焊接区设计厚度为7.0mm。采用单侧减薄的加工工艺可获得符合要求的不等厚零件,焊缝加厚区的宽度不小于40mm。Φ3350mm直径铝合金封头结构采用8块分瓣、45°均分的形式,封头顶盖直径为Φ1400mm。     

大直径薄壁凸形封头的设计

在化学、炼油、酿造和食品等工业部门中带碟形或椭圆形封头的圆柱形容器应用颇多。对某些反应容器而言,操作内压较低,往往在几个大气压或更低,而由于防止污染、卫生或其他方面原因,这些容器常系不锈钢设备,出于经济考虑,壁厚一般为3～5毫米。对于大型装置,其直径可达5米或5米以上,因此它们的壁厚和直径的比值在0.002以下或更低。如果按照一般的容器设计规范,满足不了降低封头壁厚的要求。问题是设计公式不敷应用,还是设计的安全裕度过大,本文拟就这种大直径薄壁凸形封头按照它们的失效方式,介绍其壁厚计算公式及适用性。     

大型折边锥形封头的分瓣冲压成形工艺及模具

在石化压力容器制造过程中,对于大型折边锥体封头因受本企业加工设备能力限制而不能如愿,只有靠外委解决,耗资大。介绍了一种分部成形组焊方法,即对锥体部分按常规工艺进行卷制组焊成形。而对折边段则进行分瓣冲压组焊成形,最后再将两分段部分组焊成形大直径折边锥形封头工艺及模具设计技术。     

W型封头受力分析与结构优化

对W型封头进行受力分析与结构优化,运用有限元软件ANSYS对W型封头进行应力分析与强度校核,讨论冲压深度的改变对应力强度的影响,通过结果分析来进行结构优化。结果表明W型封头最大应力出现在椭圆与球体过渡处,当内压大于0.67 MPa时,由于局部薄膜应力过大,导致强度不满足要求。其冲压深度应小于200 mm,在条件允许情况下,冲压深度越小越好。     

钢质安全壳大直径加筋换料盖的设计

压力容器大直径平盖设计,在满足结构强度的条件下,应尽可能降低平盖重量。本文运用数学解析及有限元的方法对加筋后的平盖进行了的强度计算及优化设计,减轻了平盖的自重,降低了工程成本。     

圆柱形压力容器平封头的应力分析

为了使“钢制石油化工压力容器设计规定”的编制工作建立在更充分的分析研究工作的基础上,我们对封头设计公式着手进行研究。本文研究了平封头的弹性应力。与圆柱形筒体连接的平封头,在承受内压时,有两处可能出现危险点,一是平封头的中心部分,另一是圆柱壳与平封头的连接部位。前者的应力属于一次弯曲应力,后者的应力既包括一次应力、二次应力,还包括峰值应力。文[1]只考虑了平盖中心部分的应力,并要求它小于许用应力[σ],不计算封头与简体连接部位的局部应力;根据文,平板中心部分的最     

平盖与球冠封头加筋结构的有限元分析

对某加热罐的平盖封头进行理论计算与分析,对其采用的两种封头改进形式(平盖加筋与球冠加筋)分别进行有限元分析,并根据求解结果进行分析比较,指出采用平盖加筋封头可以节省材料。为改善其局部应力集中现象和进一步提高使用寿命,可以采用大曲率半径球冠加筋的方法加以解决。