一套双频段三维全闪电定位系统及其初步观测结果

介绍了一套同时工作在甚高频(very high frequency,VHF)和甚低频/低频(very-low/low frequency,VLF/LF)频段的三维闪电定位系统,并给出了初步观测结果。系统使用到达时间差法对2个频段的闪电辐射源进行定位,能连续地给出雷暴过程中闪电活动空间位置,并详细给出单次闪电的发展路径,在使用2个频段辐射波形参数进行定位的同时还可以保存原始波形用于深入研究。VHF、VLF/LF 2个频段闪电定位结果的时间分辨率分别为100?s和1ms,定位精度在站网覆盖范围可优于200m。2个频段的定位结果都能很好地描述雷暴中的闪电活动,但表现出的特征有一定差异。两频段定位结果对单个闪电发生路径进行描绘时,VLF/LF频段的大部分定位结果能与VHF定位结果重叠。     

主变三侧有功功率平衡异常的分析

<正>1异常情况某发电厂主变T1为三绕组变压器,SFSL-60000/110型,SN=60 MVA,UN=121 k V/38.5 k V/10.5 k V,IN=286.3 A/900 A/3 300 A。该变压器自从更换了110 k V断路器QF3及电流互感器TA3之后,运行中三侧有功功率P1≠P2+P3(见图1),功率不平衡差值ΔP[ΔP=P1-(P2+     

电力系统电气参数的估算应用

正1变压器估算应用1.1估算变压器额定电流已知变压器容量SN和变压器一次侧、二次侧的额定电压U_(1N)、U_(2N),可进行以下估算。(1)可估算变压器一次侧、二次侧的额定电流I_(1N)、I_(2N),估算公式:I_(1N)=(SN/U_(1N))×10/6;I_(2N)=(SN/U_(2N))×10/6。说明:该方法适用于任何电压等级。(2)可估算变压器高压侧、低压侧保护熔断器的熔体电流值I_(1N).FE、I_(2N).FE,估算公式:I_(1N).FE=SN/U_(1N);I_(2N).FE=SN×9/5     

隔离开关出现故障后人员操作不当引起环流事故

<正>1系统概况某发电厂一次系统接线如图1所示。主变压器T1、T2、T3均为三绕组变压器,其中T1和T2参数相同:SN=31.5 MVA,UN=121±2×2.5% kV/38.5+2.5%-3×2.5% kV/10.5 kV,IN=150.2 A/472.5 A/1 732 A,高中压侧阻抗电压百分数UK1%=16.82%,高低压侧阻抗电压百分数     

彩电用电调谐高频头及实用电路解说（二）

（2）S1在BL或BH位置UIIF高放和变频电路没有直流电压而不工作,此时VD1也截止。直流电压＋V加到VHF高放和本振电路中,V段电路进入工作状态。6．电调谐高频头内部VL频段和vH频段切换电路工作原理如图5所示是V频段的VL频段和vH频段切换电路。电路中的L1～L5和相关电容构成一个双调谐电路,接在高频管输出回路和混频管输入回路中,VD2和VD3是开关二极管,Bs端的电压高低控制着高频头vL、vH频段电路的工作。     

3～1020VA变压器线圈数据速查表(含经验计算公式)

容量VA铁芯截面Cm2一次侧=UL220V时参数一次侧UL:380V时参敷T每伏需绕匝数流(A)裸线直径mm=2=2.5=3电流A裸线直径mmB磁通密度j=2J=2.5j=370008500a x b(mm)重绕计算公式:I.硅钢片磁通密度、铁芯截面积S、功率P的关系2.18 l 0.01361 0.09 l 0.08 l 0.08 l 0.0079 1 0.070.060.062×2lB范围s与P关系2.470.OlB2O.100.090.090 01050.080.07O.0712 x 2410000～12000S=1.22.800.02270.120.110.100.01320.090.080.07244×228000一10000 lS=1.6,P3.050 02730 l 30.120.】08O 01580.100 090.0815 56×226000—7000S=2JP3.550.03630 150 l…     

索尼KV—F29MF1彩电遥控系统故障分析检修(下)

例5 故障现象:图像淡薄且背景嵌有浓密的“雪花”,遥控或手动微调也不起作用。分析与检修:索尼G3F高频调谐器TU101(BT—RG422)内部有三组独立的高频放大器,采用具有反向AGC特性的双栅场效应管,三路独立的本机振荡器和混频器集成在专用谐调芯片TDA5631内。它的性能优良,能够复盖世界各国所有广播电视和有线电视节目(总共接收100个台位频道)。剖析其内部结构,能够同时造成VHF—L、VHF—H、UHF三个频段三路电视信     

方向阻抗继电器测量阻抗及动作行为分析(下)

<正> 三、两端电源单相接地故障继电器测量阻抗 (一)正向单相(A相)接地,故障相(A)继电器测量阻抗图(3-1)(3-2)有关参数; Z_1=Z_(S1)+xZ_L Z_2=Z_(S2)+(1-x)Z_L Z=Z_1+Z_2=Z_(S1)+Z_(S2)+Z_L Z_(r1)Z_(r2)——分别为另序网络系统另序阻抗 Z_(LO)——线路另序阻抗, K=(Z_(LO)-Z_L)/(3Z_L) Z_(1∑)Z_(2∑)Z_(6∑)——分别为正、负,另序网络组合阻抗。     

三相异步电动机空壳重绕的实用算法

1.每槽导线数V_n计算对于2P=2的封闭式电机, V_n=528 (K_E·a_1·P·U_φ)/(D·L_1·Z_1)(根) (1) 对于2P=4以上的封闭式电机和各种极数的防护式电机, V_n=428 (K_E·a_1·P·U_φ)/(D·L_1·Z_1)(根)(2) 式中: K_E—定子绕组每相电压降系数;对2P=2,取K_E=1,对其他极数,取K_E=     

直流电动机的快速选择

根据电机常数 K_(m)正确选择直流电机是一种行之有效的办法。具体是根据负载转矩和输入功率来选择电机,即:K_m=T/P(1/2) (1)式中 K_m——电机常数T——负载转矩,N·mP——输入功率,W首先确定转矩常数:K_t——T/I (2)式中 T——输入电流,A把 P=I~2R 代入式(1)得:K_m=K_1/(IR)(1/2) (3)式中 R——电枢电阻,Ω就某一台电机而言,K_m 的最大值是一常     

国内科技信息

▲架空线状态方程最简求解法凡是架空线,它的状态方程总有σ_n~3-Aσ_n~2-B=0。因为在架空线工程上,只有正实根才有实际物理意义,所以上述方程式只需求正实根σ_n。现介绍一种最简捷的求解方法。当A~3≥-6.75B时,用σ_n=B~(-3)[(((1/2)+Q)~2)~(-3)+[(((1/2)-Q)~2)~(-3)]+A/3。式中Q=((1/4)+A~3/(27B))~(-2)=((6.75B+A~3)/(27B))~(-2)(因为恒有B>0,所以要使Q为实数,必须使A~3≥-6.75B)。当A~3≤-6.75B也就是Q不是实数时,用σ_n=A/3。例1:已知A=-8,B-1800,求σ_(no) 解:A~3=-512,-6.75B=-12150,即A~3>-6,75B,由A、B可得Q=0.48935。前A、B、Q代入求解式得σ_n=10。例2:已知A=-80,B=9000,求σ_(no) 解:A~3=-512000,-6.75B=-60750,即A~3<-6.75B。将A、B代入求解式得σ_n=10。     

断路器专用名词浅解(之二)

1.油断路器的引弧距从动静触头刚分离起,动触头运动到第一吹弧道即将打开止,属于封闭泡阶段,在封闭泡阶段动触头运动的距离称为引弧距.图一为SN2—10型少油断路器灭弧室原理示意图.从图中可知SN2-10的引弧距S等于静触头端面至灭弧室下端面的距离A与最下一块灭弧片厚度B之和即:S=A+B=15毫米+10毫米=25毫米常用的几种油断路器的引弧距数据列于表1.在多油和少油断路器中应用最多的是自吹式灭弧室.这种灭弧室     

中级电工应试题

(4)解:已知条件如图70d所示。 I_1=E_1/R_1=1/4=0.25(A) I_2=(E_1-E_2)/R_2=(3-1)/2=1(A) 断开R_1、R_2电阻,电路如附图5所示。     

PSS2A 模型的负阻尼案例分析及检测方法

2010年12月2日平班电厂发生低频振荡事件,振荡前广西百色地区220 kV平百线曾发生A相故障,线路重合不成功后三跳,现场调查及分析结果为PSS2A模型的角速度信号被误屏蔽,导致了电力系统稳定器(PSS)在投入状态下提供负阻尼。对此次振荡事件分别在电力系统分析软件BPA和RTDS上进行了仿真重现。通过将平班电厂的实际自动电压调节器装置与RTDS仿真模型互连进行闭环仿真试验,不但重现了此次低频振荡事件,而且暴露出PSS2A模型由于计算不准确而产生在高频段(1 Hz以上)提供正阻尼、低频段(1 Hz以下)提供负阻尼的现象。从PSS2A模型的机理上分析了此负阻尼现象产生的原因,探讨了现场试验检测方法在检测PSS2A模型在低频段阻尼效果的局限性,阐述了进行PSS2A模型RTDS入网检测的必要性。     

逻辑保护的概率计算(下)

<正> 五、狄、摩根定理的扩充——互补定理 (一)狄、摩根定理的证明 狄、摩根定理有两种表达形式,即: A+B+C=A·B·C ……(5.1) ABC=A+B+C ……(5.2) 其实狄、摩根定理是显而易见的互补定理的特例。根据补码关系可知,若M_1=M_2,则必有M_1+M_2≡1。据此我们可以改写(5.1)式为: A+B+C+A·B·C≡1 ……(5.3) (5.3)式的逻辑含义十分明显,由 A、B、C三变数构成“或”逻辑(A+B+C),显然它包括除了A·B·C“和”以外的全部可能组合,因而(A+B+C)与A·B·C互补,于是(5.3)式成立。 同理亦可证明(5.2)式的关系。     

进口电容的标识

(1)单位:基本单位为P,辅助单位有G、M、n。换算关系为:1G=1000μF 1M=1pμF 1n=0.001μF=1000pF (2)标注法:通常不是用小数点,而是用单位整数,将小数部分隔开。例如:6G8=6.8G=6800μF;2P2=2.2pF;M33=0.33μF;68n=0.068μF有的电容器用数码表示,数码前2位为电容量有效数字,第3位为有效数字后面“零”的个数。数码后缀J(5％)、K(10％)、     

有关D4053BC代换的问题

《家电检修技术》2004年9期《D4053BC 损坏后不能用 CIM053BCN 代换》一文,揭示了华龙YS60SAV/TV 转换板 D4053BC 损坏后,不能用CD4053BCN 代换的现象。本文试对此作一分析。CD4053是 CMOS 三-2选1双向模拟开关,共16个引脚,内部包括3个独立控制的2选1双向开关(见图1)。其中 INH(⑥脚)为芯片使能端,低电平有效。INH=“1”时,3个开关均断开;只有在 INH=“0”时,3个开关才分别受对应的控制端 A、B、C 的控制而工作:当 A=0时,X 端与 x0接通;A=1时,经 X 端与 x1接通。当 B=0时,Y 端与 y0接通;B=1时,Y 端与 y1接通。当 C=0时,Z 端与 z0接通;C=1时,Z 端与 z1接     

励磁系统PSS2A模型的负阻尼案例分析

对广西平班电厂机组发生低频振荡事件进行了现场调查,并在电力系统分析软件(BPA)和实时数字模拟仿真系统(real time digital simulator,RTDS)上对事件过程进行了仿真重现。通过对平班电厂的实际励磁调节器装置与RTDS互连闭环仿真试验,暴露了PSS2A模型由于计算不准确而产生在高频段(1 Hz以上)提供正阻尼、低频段(1 Hz以下)提供负阻尼的现象,从PSS2A模型的机理上分析了该现象产生的原因,并确定本次事件的主要原因是PSS2A模型的角速度信号被误屏蔽,导致了PSS在投入状态下提供负阻尼。     

中级电工应试题

测试题二答案 一、填空题 1.1∶1;1∶2;1∶2;1∶3。 2.1∶1;2∶1;2∶1;3∶1。 3.19.7kΩ;0.15Ω。 4.12kΩ;68kΩ。 5.①U_x=14V、R_x=7Ω。 ②U_x=50V、R_x=50Ω。 ③R_x=50Ω、U_(ab)=20V。 6.①I_x=1A、R_x=200Ω。 ②I_x=0.6A、R_x=7.6Ω。 ③I=1A、U_2=200V。     

LEMP成因与特性

根据雷电电磁脉冲 (L EMP)的形成原因 ,将其划分为静电脉冲、地电流冲击和电磁脉冲辐射 ,并分析其表现形式和危害范围。从时域和频域角度研究了三种 L EMP的特性 ,指出静电脉冲和地电流冲击频带在 0至十几 k Hz之间 ,属于低频范围 ;电磁脉冲则是宽带电磁干扰 ,覆盖 EL F、VL F、HF和 VHF频段