超低温保存箱复叠式制冷循环特性分析

在理论分析和计算的基础上,选择R404A/R508作为复叠制冷循环的制冷剂工质对,通过分析复叠式制冷系统的高、低温级制冷循环性能系数（COP）与各自的蒸发温度、冷凝温度之间的关系,在整机COP最大化和高、低温级压缩比相等的原则下,确定了复叠式制冷系统最佳中间温度以及系统工作的状态点.     

变蒸发温度下压缩冷凝机组的性能实验研究

保持环境温度不变,在-15℃~0℃的蒸发温度范围内对压缩冷凝机组进行了测试.分析了变蒸发温度对压缩冷凝机组COP、输入功率、压力比、吸气温度、排气温度等性能参数的影响,得出制冷量和蒸发温度之间的线性拟合关系.由实验得出:环境温度不变,蒸发温度上升1℃,COP平均上升2.2%.该实验为压缩冷凝机组的设计和工程应用提供了实验参考依据.     

新型三元混合制冷剂R32/R125/R161替代制冷剂R407C的实验研究

在搭建的电量热器制冷剂性能测试台上，对三元混合制冷剂R32/R125/R161和制冷剂R407C进行了实验研究.R32/R125/R161的物性与R407C相似，且环境性能良好，其臭氧消耗潜能（ODP）值为零，其全球变暖潜能（GWP）值小于R407C.实验结果表明，在过冷度相同、冷凝温度不同的情况下，2种制冷剂的循环性能参数，如压缩机功耗、循环性能系数（COP）、单位体积制冷量、制冷量随蒸发温度的升高而增大，压比与排气温度随蒸发温度的升高而降低；在蒸发温度相同的情况下，采用R32/R125/R161的运行压比和压缩机功耗均低于R407C，COP、单位体积制冷量和制冷量大于R407C，排气温度略高于R407C.当冷凝温度相同时，2种制冷剂的COP、单位体积制冷量随过冷度的增大而增大.理论与实验分析表明，R32/R125/R161可以作为R407C的替代制冷剂直接使用.     

制冷剂不足时小型空调制冷循环系统实验研究

对以R410A为制冷剂的小型空冷空调器在多功能环境实验室中完成了变换环境、制冷剂不足工况下制冷循环实验。在温度为25-40℃的实验环境下,分别采集了制冷剂流量、吸排气温度、蒸发温度和压力等波动信号,同时利用高速摄影仪对实验段流动图像进行了拍摄。最后,将这些数据与正常制冷循环时进行了对比分析。结果表明：在高温环境下流量和...     

同时供冷供热的CO2双级压缩热泵循环性能研究

提出了一种同时供冷、供热的CO2双级压缩热泵循环,它能够实现冷热量的同时独立调节;并通过实际案例,理论分析了不同中间温度、热水加热器入口水温、回热器出口过热度以及制冷剂质量流量系数下新循环的性能,考察了高压压缩机最佳排气压力的影响因素.     

含油制冷系统中毛细管长度的研究

建立了含油制冷剂在毛细管中的模型,模型计算结果与参考文献[3]实验值差别较小．分析了制冷剂含油对毛细管长度的影响;研究了不同油浓度下,蒸发温度、冷凝温度和制冷剂质量流量对含油制冷系统中毛细管长度变化率的影响;对比了不同冷冻油对毛细管长度的影响．结果表明。冷凝温度冷冻油的质量分数和粘度对含油制冷剂系统中毛细管长度变化率影响最大．     

柴油机排气余热的有机朗肯循环发电系统

针对柴油机排气余热的特点设计了有机朗肯循环(organic Rankine cycle,ORC)系统.在该系统中,采用R245fa(1,1,1,3,3-五氟丙烷)作为循环工质,针对其不同蒸发温度以及冷凝温度,通过模拟计算研究了最终排气温度、系统净输出功率和朗肯循环实际效率的变化规律.研究结果表明,当蒸发温度低于367.46 K时应采用一级膨胀系统;当蒸发温度高于367.46 K低于404.6 K时应采用二级膨胀系统;冷凝温度恒定时,最终排气温度随蒸发温度的升高而降低,系统净输出功率和朗肯循环实际效率随蒸发温度的升高而升高;蒸发温度恒定时,最终排气温度随冷凝温度的降低而降低,系统净输出功率和朗肯循环实际效率随冷凝温度的降低而升高.     

变片距换热器空气源热泵机组结霜特性分析

为了比较变片距与等片距室外换热器空气源热泵冷热水机组的性能,在质量守恒、能量守恒的条件下建立系统动态模型,利用数值模拟对变片距与传统换热器的空气源热泵运行特性比较.仿真结果表明,在入口空气参数和初始蒸发温度相同的条件下,变片距换热器空气源热泵机组运行时蒸发温度、冷凝温度、制冷剂流量、水侧换热量、出水温度均大于等片距换热器空气源热泵机组,从而使得机组供热性能系数提高,并有效延长了换热器结霜周期.     

地源热泵系统运行特性的分析

在涡旋压缩式地源热泵系统的冬、夏季典型工况下的循环性能分析的基础上,重点分析了地源热泵系统冬季随冷凝温度、循环水流量变化时的的运行特性,指出地源热泵系统的运行工况应兼顾末端负荷和机组循环性能之间的关系,并采取内外参数综合的容量调节方法。     

真空冷冻干燥装置制冷系统的设计

基于真空冷冻干燥装置的推广应用,讨论了该装置制冷量的确定方法,给出了常见冻干食品的蒸发温度为－３５～－４０℃,可满足其降温要求,介绍了该装置近阶段优先选择的制冷剂为Ｒ７１７、Ｒ２２,优先选择的制冷机为单、双机压缩冷凝制冷机组,或带经济器的螺杆式低温压缩机组,为进一步工程应用提供设计依据     

半导体温度控制系统研究

温度控制半导体制冷利用帕尔帖效应进行温度控制,它具有体积小、重量轻、加热制冷灵活迅速、温控精度高、不需制冷剂,对环境无污染等优点．根据半导体制冷器（TEC）的物理特性分析了半导体制冷技术,设计出了半导体制冷器的驱动电路,通过PI调节器调节TEC电流的大小和方向,使TEC加热制冷灵活迅速的特点得到充分发挥．     

卧式冷柜启停过程中制冷剂迁移的动态特性

针对制冷系统启停过程存在制冷剂的迁移和再分配问题,以单温卧式冷柜BC/BD-379HBN为载体,研究系统内制冷剂迁移的动态特性及其对系统性能的影响.以蒸发器内制冷剂沿程变化,启动阶段依次分为蒸发器制冷剂迁出、蒸发器两相区增长、蒸发器两相区稳定3个阶段.结果表明:阶段1,压缩机流量大于毛细管供液量,高压压力迅速升高;阶段2,随毛细管供液量增大,冷凝器出口温度趋于稳定,系统高低压差重建完成;阶段3,蒸发器两相段到达出口,制冷量达到最大.启动阶段的制冷剂再分配用时3.5 min,占开机时长的32%,而期间制冷量很小,存在较大的迁移损失.     

混合致冷剂水合物晶体生成和分解过程研究

为了深入了解水合物的生长动力学机制,通过对混合致冷剂HCFCl41b／HFC152a水合物晶体生成及分解过程的形态进行观测,从动力学和形态学方面验证了混合致冷剂水合物的性能互补特点．结果表明,混合致冷剂水合物与低压致冷剂HCFC141b水合物相比,其引导时间更短,生成速度更快．混合致冷剂。HCFC141b／HFC152a水合物可在10℃融化,克服了高压致冷剂HFC152a水合物相变温度高的缺点,证明了混合致冷剂水合物较单一致冷剂水合物更适合作为蓄冷空调的储冷介质。     

滚动转子式压缩机主轴承变形泄漏分析

针对滚动转子式压缩机在采用主轴承定位技术后,仍存在制冷剂泄露量较大的问题,根据主轴承的结构特性,分析了可能引起排气口变形的几种原因,运用ANSYS软件对压缩机工作过程中,主轴承在流体压力的作用下,排气口处的变形量进行理论计算和分析.     

非均匀水流量对热力膨胀阀控制稳定性的影响

为研究热力膨胀阀(TEV)的控制失稳机理,采用TEX2型外平衡式TEV进行实验,在7组非均匀水流量率的情况下,实现TEV控制从稳定到振荡的动态变化.结果表明:当支路2的水流量F2从36.9%递减至27.0%,TEV流量控制特性稳定,蒸发器换热量仅衰减了3.4%;当F2从27.0%降至9.1%,总出口的制冷剂状态由过热变为带液,其出口温度由稳定变波动,且波动幅度持续增大,此时TEV的流量控制失稳,蒸发器换热量衰减了14.1%.支路1过热蒸汽的显热不足以提供支路2带液量完全蒸发所需的潜热,混合后总出口的过热度小于热力膨胀阀的MSS曲线要求的最小过热度,进而导致热力膨胀阀的持续振荡.实验结果可为多流路制冷系统中换热器的设计提供参考.     

水冷螺杆冷水机组动态模型的改进算法及仿真

建立了壳管式换热器水冷螺杆冷水机组的动态模型.通过引入未知变量比焓,采用冷剂温度、压力、比热容和比焓的拟合关系求取矩阵系数,以及编写调用M-函数的方法,改进了模型算法,简化了模型状态方程系数的求导过程,提高了仿真速度和精度.基于R134a制冷剂的冷水机组的蒸发压力和温度等参数的动态仿真值与系统实测值基本吻合.对蒸发器和冷凝器总体采用分布参数模型,对具体的每一区采用集中参数模型,对压缩机和膨胀阀采用稳态的集中参数模型.动态模型和改进算法可用于机组的模拟器研发和控制策略.     

光伏供电油气回收中直流无刷压缩机控制实现及性能分析

所开发的油气回收系统样机采用了＂冷凝＋吸附＂的油气回收方式。冷凝段制冷压缩机装配了直流无刷电机。整个系统依靠太阳能光伏直流供电。介绍了压缩机的供电系统,阐述了实现冷凝段直流无刷压缩机电机的反电动势检测、位置切换和软启动的原理和方法。通过监测直流无刷压缩机启动、运行的过程,总结并分析了压缩机在太阳能光伏直流供电状态下性能参数的变化规律,得到了压缩机制冷量、输入功率以及COP随冷凝蒸发温度的变化曲线,得出了在实验工况下样机COP值最高达4.51和相对于交流供电节能20%的结论。     

空调器性能系数的讨论

从空调器的工作原理和制冷剂的热循环讨论了空调器的性能系数Ke 大于 1,即消耗 1焦耳的电能可以得到大于 1焦耳的制冷 (热 )量