高炉上紫铜与16MnR异种金属的焊接

阐述了紫铜与16Mn R钢异种金属材料焊接在柳钢3#高炉紫铜水冷壁修复中的应用。针对紫铜与16Mn R钢异种金属材料的焊接特点,在制造车间将新紫铜冷却水箱与炉壳等厚的16Mn R钢板(δ=40 mm)焊接制成一个组合工件,在高炉施工现场由组合工件与高炉炉壳直接焊接。加工适当的焊接坡口,选择合理的焊接工艺,成功解决了紫铜与16Mn R钢异种金属材料的焊接问题,按质、按期完成紫铜冷却水箱的更换,获得甲方的一致好评。     

16MnR结晶器本体的焊接

我公司为第三炼钢厂生产的4套结晶器是奥钢联设计的，主体材料为16MnR。结晶器内冷却水工作压力为0．4～0．6MPa，其密封至关重要，如出现渗漏，将直接威胁生产人员和生产设备的安全，影响连铸生产的正常进行。因此，对它的焊接质量提出了非常高的要求。     

异种金属和镀层金属的焊接

镁铝异种材料T1G焊接接头扩散行为分析；镁-铝异种金属激光-T1G复合热源焊焊接性分析；16MnR低合金钢与BFe30-1-1异种材料的焊接；待焊表面组织对异种钢超塑性焊接的影响。     

Monel 400合金压力管道的安装焊接

本市一化工企业新建项目中使用Monel400合金压力管道,规格φ114.30mm×6.02nm,级别为GC2,设计压力1.6MPa,设计温度450℃,管内介质为高纯氧.     

板厚40 mm的1Cr5Mo与16MnR异种钢焊接工艺

针对板厚为40mm的1Cr5M0(Ⅳ级锻件)和16MnR的异种钢焊接,在产品无法进行焊后热处理的情况下,从选择合适的焊接方法、焊接材料、坡口形式、预热和焊接工艺参数等方面分析、探讨,确定了合理的焊接工艺,并成功应用于产品的焊接.     

焊接方法对B610CF和16MnR异种钢焊接接头的影响

采用焊条电弧焊和富氩混合气体保护焊2种焊接方法对水利水电工程中引水钢管用B610CF钢和16MnR钢之间的异种钢板状对接接头分别进行了3种焊接工艺参数下的焊接试验,并对焊接接头进行了金相试验和力学性能试验研究.试验结果表明,不管采用何种焊接方法,主要是选用的焊接材料性能影响B610CF和16MnR异种钢焊接接头焊缝金属的性能.2种焊接方法在不同焊接工艺参数下对B610CF侧和16MnR侧热影响区力学性能和金相组织的影响较小,而且B610CF侧热影响区的冲击韧性与B610CF母材的差异不明显,但16MnR侧热影响区的冲击韧性则明显低于16MnR母材的,金相组织中晶粒也较粗大.     

焊接接头的Monel合金与16Mn钢过渡层组织与性能

本文对Ｍｏｎｅｌ合金与１６Ｍｎ钢对接及在１６Ｍｎ钢上堆焊Ｍｏｎｅｌ合金时组织和力学性能进行观察和研究，同时对过渡区的成分稀释问题进行初步探讨。结果表明：采用纯Ｎｉ焊条打底可有效地避免１６Ｍｎ钢母材合金向焊缝扩散和迁移，而直接采用Ｍｏｎｅｌ合金堆焊，至少要堆焊三层以上。力学性能测定结果证明两种条件下，拉伸，弯曲指标基本相同。     

不同焊接热输入下B610CF与16MnR异种钢焊接接头性能分析

采用混合气体保护焊,对新开发的低焊接裂纹敏感性钢B610CF与16MnR钢进行对接焊,试验研究了不同焊接热输入下焊接接头的微观组织和力学性能.结果表明,随着焊接热输入的增大,使焊缝区贝氏体含量下降,而且晶粒变粗大,但对两侧热影响区组织影响不明显;焊缝区的冲击性能明显下降,但对两侧热影响区冲击性能以及焊接接头的强度和塑性影响不明显.     

新型异种金属焊接材料

为解决铜合金与钢之间异种金属的焊接问题，研制出一种名为ＣＭ２３１０的焊接材料，使用该新型焊丝，分别进行了阻尼铜合金ＧＺ５０与船体钢，铜镍合金与不锈钢的焊接试验，并对焊接接头进行了性能测试和检查。结果表明，使用这种焊接材料，采用惰性气体保护电弧焊，无需任何过渡层，可直接施焊，焊接接头性能好，该焊丝的造价仅为蒙乃尔合金或纯Ｎｉ焊丝的１／６～１／４。     

16MnR低合金钢焊接接头的组织与力学性能研究

通过拉伸、冲击和金相等试验方法对16MnR低合金钢MAG焊接接头力学性能与显微组织进行了研究.结果表明:采用JM-56焊丝对16MnR钢进行焊接时,接头具有较好的抗剪强度和低温冲击性能;焊缝组织为沿着柱状晶晶界析出块状先共析铁素体,晶内为细小密集的针状铁素体,也有极少量珠光体;熔合区、过热区为沿晶界析出块状先共析铁素体和向晶内生长的条状铁素体以及少量的珠光体和贝氏体;母材组织为铁素体和珠光体.     

16MnR中板热轧变形时再结晶规律的研究

借助于理论分析与实验模型研究,模拟了16MnR中板热轧变形时奥氏体再结晶规律的演化过程,并根据实测结果对静态再结晶模型进行了修正。所得结果与实测符合得较好,作为将理论与实验的研究结果应用于现场的初步尝试,为在生产实际中控制与预报中板的组织与性能提供了理论基础。     

再结晶软化不充分对16MnR中板轧制负荷的影响

再结晶软化不充分不仅影响热轧中板变形时的轧制负荷参数的准确预报,而且对中板制品的尺寸精度和质量控制都至关重要。文章借助于理论分析与实验模型,在模拟16MnR中板热轧变形时奥氏体再结晶规律的基础上,研究再结晶软化不充分对轧制负荷的影响规律,结果表明,16MnR中板轧制变形时,各道次都为静态再结晶,且以部分静态再结晶为主;考虑再结晶软化不充分对轧制负荷的影响后,其预报值和实测值符合较好;对热轧中板轧制压力计算,对发生完全再结晶软化之后的道次适宜选用Sims式。     

预应变对16MnR钢断裂韧性的影响SCIEI

本文实验发现预应变对16MnR钢的断裂韧性具有显著的影响,断裂过程中裂尖区域材料的组织结构发生了变化,裂纹在二次珠光体组织上扩展。16MnR钢断裂韧性的大小取决于碳原子的扩散及二次珠光体组织生成的难易程度。     

16MnR钢在不同条件下的疲劳裂纹扩展规律

采用压力容器用16MnR热轧钢不同缺口尺寸、不同厚度的紧凑拉伸 (CT)试样, 进行了不同温度、不同应力比条件的一系列疲劳裂纹扩展实验, 得到了相应实验条件下的疲劳裂纹扩展速率. 讨论了高温环境、缺口半径、应力比及试样厚度对疲劳裂纹扩展行为的影响规律. 结果表明: 16MnR钢在环境温度为150和300 ℃时的疲劳裂纹扩展速率比25和425 ℃时低, 300℃时疲劳裂纹扩展速率最低, 300℃以上时随温度的升高裂纹扩展速率增大; 缺口半径的大小对初期疲劳裂纹扩展有较大的影响; 应力比对16MnR钢的疲劳裂纹扩展行为没有影响; 疲劳裂纹扩展速率随试样厚度的增大而增大.     

316L／16MnR热轧复合板界面组织结构的研究

用透射电镜，扫描电镜，能谱分析研究了３１６Ｌ／１６ＭｎＲ热轧双金属复合板界面组织，相结构和成分变化，热轧复合为扩散型冶金结合，元素扩散范围在５０μｍ范围内，近界面钢侧为铁素体，少量马氏体和珠光体组织；近界面不锈钢侧为变形拉长和再结晶的奥氏体，奥氏体晶界上连续析出Ｍ２３Ｃ６；界面上奥氏体、铁素体和马氏体共存。     

16MnR 容器板性能不合格的原因

运用扫描电镜、金相检验和力学检验对不合格的16MnR容器板进行了检验分析。结果表明，材料中的条状MnS夹杂物和少量的马氏体、贝氏体组织是导致钢板延伸、冲击性能不合格的主要原因。     

16MnR钢基纳米有机涂层的耐蚀性

采用洞室环境现场暴露试验和实验室加速腐蚀试验,研究了16MnR钢基纳米有机涂层在高湿洞室大气环境中的耐蚀性,其中实验室加速腐蚀试验采取气相加速和液相加速两种方式。未做防腐蚀处理的16MnR钢试片100h气相／液相腐蚀加速试验后发生全面腐蚀,腐蚀面积达100％;相同加速条件下,表面涂装纳米有机涂层的16MnR试片4500...     

16MnR钢板冷冲压开裂原因及解决办法

通过分析16Mn钢的连续冷却转变曲线、等温转变曲线以及显微组织,证实16MnR冷冲压钢板开裂的主要原因是显微组织中有贝氏体型非平衡组织存在,提出采用等温正火处理工艺以避免该非平衡组织的出现。结果表明,通过控制16MnR钢板的奥氏体化温度（920-940℃）、冷却速度（4-6℃／s）、等温温度（600℃）以及保温时间（1h）可以获得合适的铁素体＋片状珠光体组织,且力学性能也符合使用要求。     

加载速率、缺口几何和加载方式对16MnR钢解理断裂行为的影响

通过实验和有限元(FEM)计算研究了加载速率、缺口几何和加载方式对16MnR钢解理断裂行为的影响. 结果表明, 该钢的解理断裂机理及相应测得的细观解理断裂应力σ_f和宏观解理断裂应力σ_F不随加载速率、缺口几何和加载方式发生变化. 不同缺口几何和加载方式试样的缺口韧性随加载速率的变化可以通过判据 σ_yymax≧σ_F预测. σ_yymax为缺口前的最大正应力, 可通过有限元计算得到. σ_F可作为一个工程缺口韧性参数用于含缺口类缺陷的结构完整性评定中.钢的σ_F值可用Griffiths--Owen缺口试样在一个温度和加载速率下获得.     

16MnR钢板冷冲压开裂与显微组织的关系

用电子显微镜观察和分析了16MnR钢板冲压裂纹的显微组织。结果表明,开裂的主要原因是显微组织中有贝氏体型（粒状贝氏体、块状反应产物）非平衡组织。该组织在光学显微镜下很难与铁素体加珠光体组织区别。试验结果为预防和解决16MnR钢板冲压开裂提供了理论依据。