二通插装阀孔深公差探讨

符合GB2877-81的DIN2432二通插装阀的有关尺寸如图1所示,t_1,t_2公差均为。生产过程中往往把公差超过的产品判为不合格产品,这样大大加大了生产成本,也不利于生产率提高,因此对孔深公差增大有着极为重要意义。     

答读者问

问1:从我们的实践中知道进油调速的特性可增加背压阀来改善,这方面的资料你们能否作进一步的介绍?答:进油调速在快进转工进时的“前冲”是大家都有体会的,但它伴随的停留问题往往给人们忽略了。图1是快进转工进时用直线光栅与光线示波器拍摄下的一组曲线,这组速度曲线说明几个问题:(1)进油调速时可能出现的停留现象可提高背压P_背来解决,在一定的工况下,P_背=7公斤力/厘米~2时,已没有停留现象,亦即“前冲”很小或已消除;(2)实验证明停留时间t_停与工作进给速度V_工成反比:V_工愈小,t_停愈长;(3)停留时间t_停与背压P_背的大小成反比;P_背愈小,t_停愈长。综     

谈谈铸齿蜗轮制造的几个关键工序

在传动精度要求不严、速度不高的情况下,往往用铸齿蜗轮来代替机械加工蜗轮。铸齿蜗轮的一般要求是:螺旋角β和周节t_2都应与蜗杆保证配合,而且,齿形要正确,分齿要均匀,分度园尺寸误差及椭园度误差不应超过径向间隙C。(见图1)。     

用t8/5理论控制高强细晶钢焊接质量的试验研究

本文简要地阐述了冷却时间 t_(3/5)对焊接接头组织性能的影响。参考国外有关资料进行了冷却时间 t_(3/5)的工程计算,并绘出了 STE690、STE460两种高强细晶钢MAG 线能量使用范围图。焊接试验的结果证明了按照 t_(3/5)理论所建立的工程计算和图表的正确性,及对于制定控制焊接接头质量的焊接工艺和指导生产实际具有普遍意义。     

天然气管道在役焊接温度场数值模拟

采用有限元方法对天然气管道在役焊接过程中的温度场进行了数值模拟.分析了天然气管道在役焊接时不同的管道壁厚、天然气压力、流速对热影响区温度场影响规律.结果表明,天然气管道在役焊接时第一道焊缝具有最快的冷却速度,产生冷裂纹的风险最高.当管壁厚度小于10 mm时,随着天然气流速增加,t_(8/5)大幅减小;当壁厚大于12 mm时,流速增加对t_(8/5)的影响较小,且t_(8/5)降低速度变缓.而管壁热影响区t_(8/1)随着壁厚的增加先增大后减小,当壁厚8 mm时的t_(8/1)值最大;当流速大于5 m/s时,不同壁厚的t_(8/1)值相差较小;随着压力的增加,t_(8/5)和t_(8/1)均减小.     

960 MPa级高强钢焊接热影响区连续冷却曲线的测定及焊接工艺评定

采用Gleeble-3800热模拟试验机进行模拟,并结合组织转变特征和显微硬度变化,测得了该钢的连续冷却转变曲线,并通过富氩气体保护焊焊接工艺,对该钢种进行了斜Y坡口焊接冷裂纹敏感性试验及焊接工艺评定。结果表明,该钢在热影响区存在如下类型的组织转变:t_(8/5)30 s的马氏体转变; 60 s t_(8/5)100 s的马氏体和贝氏体的混合转变; 150 s t_(8/5)600 s的贝氏体转变; t_(8/5) 1 000 s的先共析铁素体、珠光体和贝氏体混合转变。在焊接过程中,960 MPa级高强钢焊接热影响区不存在软化现象,随着热输入、t_(8/5)减小,抗拉强度降低,HAZ韧性增加。在同一t_(8/5)水平下,板厚对抗拉强度、HAZ冲击吸收能量影响不大。对于8～15 mm厚的960 MPa级高强钢钢板采用70 kg级焊丝CHW-70C,OK13. 29预热不低于80℃,采用90 kg级焊丝GM120预热温度不低于100℃,无冷裂纹产生。     

MgO添加量和烧结温度对氧化铝陶瓷烧结性能的影响

采用氧化铝粉为原料、MgO为添加剂、两步烧结工艺制备氧化铝陶瓷,并分析添加剂的变化对氧化铝陶瓷致密度、力学性能和微观组织的影响规律。结果表明:当烧结温度T_1=1 450℃、保温时间t_1=10 min、烧结温度T_2=1 375℃、保温时间t_2=5 h,MgO添加量为0.5%时,晶粒细小,晶粒分布均匀,但致密度差;当MgO含量为0.25%时,平均粒径最小,晶粒分布较集中,致密度接近理论值;当MgO添加量达到0.01%时,相对密度和力学性能最好,但晶粒粗大,晶粒分布不均匀。因此当MgO含量为0.25%时,通过两步烧结工艺制备的氧化铝陶瓷性能最佳。     

变质与微分热分析

用微机辅助微分热分析法,记录并分析了由不同变质剂处理的Al-Si合金熔体的冷却曲线及其微分曲线,并确定了变质效果与冷却曲线上某些特征值之间的关系。所用变质剂包括:混合稀土、纯锑、稀土/锑复合变质剂以及三元钠盐。热分析曲线的特征值定义在初生相析出阶段(Tu_1、t_1、T_L、t_2)和共晶转变期(Tu_2、t_3、T_E、ΔT_1等)。这些特征值的确定是通过数据采集和数据处理系统由微机自动完成的。把各种变质剂对这些特征值的影响与试件微观组织的变化有机的联系起来进行评价,研究了各种变质剂的作用机理。     

空调机离心风叶塑料模设计

<正> KC—20空调机离心风叶(见图1),由本体ABS塑料与轴套铝合金注射而成,重量295g,该产品较同类型离心风叶难度高,外形尺寸大,叶片几何形状复杂,叶片壁薄(t_(min)=1mm),长度88mm,叶数66片,技术要求:允许位移≤0.20mm,φ188与     

某汽车后地板横梁冲压成形数值模拟及参数优化

以某汽车后地板横梁为研究对象,对其结构特征进行了分析,设计了拉延成形→切边冲孔→翻边整形的工艺方案,并利用Autoform软件建立了有限元分析模型。针对零件在拉延和翻边整形过程中出现的起皱和拉延不充分现象,对拉延模具型面进行了优化设计;并采用了一种基于响应面法的优化方法:以分段式拉延筋的阻力系数和压边圈的压边力为优化因素,将最大减薄率和最大增厚率作为目标函数,利用响应面法,构建优化因素与目标函数的拟合方程;求解得到最优的参数组合:t_1为40%、t_2为30%、t_3为40%、F_b为900 k N;最终经过验证,预测结果与模拟验证结果具有较好的吻合度,并且通过试生产,得到了合格零件,验证了该方法的正确性。     

Q345FRE高铌耐火钢模拟焊接热影响区高温拉伸性能

采用热模拟方法,在Gleeble-3500试验机上进行了Q345FRE耐火钢在单道次不同峰值温度、多道次不同峰值温度、不同t_(8/5)时间下热影响区的600℃高温拉伸试验,研究了不同状态下热影响区的高温拉伸性能、二次高温拉伸及其变化规律。研究结果表明,在单道次和双道次的焊接热影响区中,模拟峰值温度870℃的不完全重结晶区,其600℃的高温屈服强度和抗拉强度最低;模拟峰值温度1 320℃的粗晶区,其600℃高温屈服强度和抗拉强度最高且高于母材的强度;模拟不完全结晶区,焊接热输入(t_(8/5)时间)对600℃高温屈服强度和抗拉强度的影响无明显规律,且当t_(8/5)≤80 s时,二次过火的热模拟不完全结晶区的强度没有降低。     

世界原铝平均能耗稳步逐年缓慢下降

正据德刊《Aluminum·12/2017》报道,全世界原铝工业的平均能耗:2016年14 318 kWh/t_(Al) 2010年14 777 kWh/t_(Al) 2000年15 381 kWh/t_(Al) 1990年16 083 kWh/t_(Al) 1980年16 951 kWh/t_(Al)     

铝合金析出相对超声波残余应力测试精度的影响

为研究析出相对超声测量残余应力的影响,在200℃下将7xxx母材分别保温2 h、4 h、6 h、8 h后制备试验试样。分别对试样的应力常数K、超声波在零应力介质中的传播时间t_0、超声衰减3个指标进行测试,分析铝合金的析出相对2个计算参数K、t_0及超声衰减的具体影响。分析发现,在析出相含量有明显差距的4组试样中,其K、t_0、超声衰减均没有明显变化,说明7xxx铝合金材料的析出相对超声波测量残余应力的精确度基本无影响。     

焊接热影响区连续冷却相变过程的研究——焊接CCT图

本文以15MnVN 钢为例,分析了焊接接头的金相组织,测定了硬度值,也测定了平衡加热条件下母材的相变点。在现场对不同工艺条件下的焊接热循环曲线进行了实测,选择了其中九种典型热循环分析接头过热区组织和性能。根据九种典型曲线的特征参数T_(max)、t_(s1100(?)) 和t_(8/5)进行了模拟试验,调整热循环特征参数使模拟组织和实际接头过热区组织相同。模拟试验制定的焊接CCT 图准确地反映了接头热影响区组织的相变规律,从而总结出正确制作焊接CCT 图的方法。它为正确制定焊接工艺,提高热影响区韧性,避免热影响区裂纹,提供了一套有价值的试验依据.     

15MnMoVNRE钢焊接HAZ中的贝氏体组织与低温冲击韧性

本文采用焊接热模拟,金相,X-衍射及电镜技术、研究了15MnMoV-NRE钢在t_(8/5)为16、30和50s时的焊接HAZ的贝氏体组织与低温冲击韧性的关系。结果表明,t_(8/5)为16s时的组织为粒状贝氏体与B_Ⅲ型贝氏体;t_(8/5)为30s和50s时,组织均为粒状贝氏体。但t_(8/5)=50s时(M-A)小岛以块形为主。在-40℃与-80℃的情况下,t_(8/5)为16s时具有较高的冲击韧性,而t_(8/5)为30s的低温韧性最低。本文对其原因进行了分析。     

焊接冷却时间计算公式在管线钢焊接中的验证

对计算焊接冷却时间t_(8/5)的理论经验公式进行了验证,首先利用热电偶和函数记录仪等设备测量了单丝埋弧堆焊X80管线钢板的t_(8/5),然后采用理论经验公式计算得到相应的t_(8/5),最后利用概率论的方法分析t_(8/5)测量值和计算值的吻合程度,分析结果表明两者是吻合的,因此理论经验公式可以用来计算管线钢在单丝埋弧焊接过程中的t_(8/5),可以为合理制定X80管线钢的焊接工艺提供了重要依据。     

切割镜像零件的简易方法

用沙迪克Ａ50 0Ｗ低速走丝电火花线切割机加工如图所示的凹模时 ,只需在该机床的ＭＡＲＫ - 2 1系统的ＡＰＴＣ(自动编程系统 )中制作出图 1的ＣＮＣ程序 ,在加工图 2零件时 ,不需要重新编程。因为图1与图 2的两个图形中的 ｙ值不变 ,|ｘ|值不变 ,只是它们的ｘ值正、负相反 ,即图 2是图 1Ｘ轴的镜像图形。所以 ,可用Ｇ0 5(Ｘ轴镜像 )指令来解决这一问题。具体方法是 :按ＥＤＩＴ (编辑 )键、ＦＩＬＥ (文图　 1　　　　　　　　　图　 2收稿日期 :1999-11-15件 )键 ,移动光标找到图 1的文件名 ;按ＥＮＴ (执行 )键 ,调出图 1的ＮＣ加工程序 …     

电工钳套管模的设计

<正> 1 产品要求 电工钳套管(见图1),材料为聚氯乙烯(软质),要求外型光滑,四周壁厚不小于1.2mm,无气泡,经一万伏高压电试验不击穿等。2 模具结构 该模具为一模六腔(见图2),用在     

铝合金铸件曲面分型的铸造工艺

我厂生产的“陕汽牌”ＳＸ2 190越野军车驾驶室旁的下踏板 ,轮廓尺寸为 2 6 3ｍｍ× 4 0ｍｍ× 4 3ｍｍ ,单件质量0 .3ｋｇ ,壁厚 4ｍｍ ,如图 1所示。图 1　下踏板示意图1　原造型工艺先采用普通的平面分型法 ,将整个铸件全放在下箱(见图 2 ) ,一型两件 ,浇注系统对称分布在两铸件中间 ,所用砂芯为大盖芯 ,体积大 ,质量大 ,还需烘烤 ,劳动强度高 ,而且芯砂比型砂价格高 ,很不经济。若下芯不端正 ,还会造成错偏 ,铸件成品率不高。图 2　原工艺图2　改进后的工艺参考其他弯管铸件的曲面分型法 ,结合本铸件壁薄、扭曲的特点 ,采用如图 3所示的…     

汽车外板件浅拉延回弹多目标优化

针对某汽车发动机外板切边后出现的局部回弹量过大的问题,提出采用响应面法来构建多目标优化的模型。以平均回弹量的大小(φ_1)和应力分布偏差函数(φ_2)作为多目标回弹优化的目标函数,以最大减薄率(Δt_1)和最大增厚率(Δt_2)作为多目标优化模型的约束条件,采用分段式拉延筋阻力系数(x1~x4)和压边力(x_5)作为优化的影响因素,并采用Design-Expert软件建立二阶响应面模型,得到最优的参数组合取值为:x_1=16%,x_2=60%,x_3=15%,x_4=20%,x_5=700 kN。将优化后的参数组合方案进行实验验证,零件切边后回弹控制在2 mm以内,结果表明该方法能有效地对板料成形工艺参数进行优化,获得质量合格的产品零件。