10000m3丁烷球罐结构研究及应力分析

通过对10000m^3丁烷球罐不同支柱型式及其与球罐连接结构进行了研究,分别对压力试验工况、操作工况和地震工况的应力进行了有限元分析,对我国设计大型重介质球罐提出一些基本原则。     

3000m~3丙烯球罐多工况应力分析

以3 000 m3丙烯球罐为分析对象,分别建立整体有限元分析模型。考虑多载荷、多工况条件,计算获得球罐在不同工况下得应力分布规律。采用应力线性化方法对球罐进行应力评定。其有限元分析与评定方法为球罐的设计工作提供依据。     

1000m3氧气球罐应力分析设计

介绍了1000d氧气球罐的应力分析设计,分别对球罐整体及其上下极开孔结构压力试验工况、操作工况、地震工况和压力波动疲劳工况的应力进行了有限元分析,对其应力进行强度和疲劳寿命评定校核。     

基于ASME大型球罐有限元分析

利用有限元分析软件ANSYS对4000 m³大型球罐进行整体建模, 对其在不同操作工况下进行应力分析。同时研究球罐模型的建模方法、各种载荷的施加方法, 并采用ASME规范对球罐支柱和球壳连接处等多个部位进行应力评定, 总结出完整的应力分析方法, 从而为球罐的结构设计提供指导。经计算, 组合工况, 自重+设计压力+25%风载荷+地震载荷应力结果最大, 球壳上最大应力点发生在支柱与球壳连接处的最高点。球罐的最大应力值发生在支撑和球壳的连接部位, 说明支撑与球壳的连接处是薄弱点, 设计时应给予关注, 增加支柱与球壳连接长度能有效降低应力集中水平。     

乙烯球罐的应力分析

论述了有限元应力分析设计对球罐建造的意义和必要性,总结了球罐应力分析主要需解决的问题,明确了分析时应考虑的载荷,提出根据球罐全寿命期内工况的不同,应建立不同的有限元模型分别加以分析。针对所提出的待解决的问题,分别阐述了其解决方法,包括几何模型选取、载荷的等效处理、位移边界条件和力边界条件的施加,应力分类以及评定原则,主要的应力评定区域等。进行应力分析设计的某在役乙烯球罐的实际运行结果表明,该应力分析方法是安全可靠的。     

1500m3球壳板曲率超标球罐有限元应力分析与强度校核

对1500m3曲率超标球罐在水压试验和设计压力工况下进行了有限元应力分析计算,并根据应力分析设计方法进行了强度校核。结果表明应力强度合格,但最大应力点偏移到超标曲率最大点处。参考应力分析计算结果,提出了球壳板曲率超标球罐的处理措施。     

地震载荷下氨球罐的瞬态动力学响应分析

通过有限元分析软件ANSYS8.0对1000 m3球罐在地震波作用6.0 s工况下进行瞬态动力学响应分析,并自动记录60个载荷步下的结果。由结果发现,在整个时间历程中,球罐上下两顶点的位移最大,并且两者位移基本相同;球罐在地震作用0.2 s时具有最大动应力。通过对0.2 s时的球罐进行应力分析评定可以发现,球罐在地震作用0.2 s时满足结构强度要求,因此球罐在整个地震过程中始终处于安全运行状态,不需对其另行补强。     

丙烯储罐在三种工况下的有限元分析

根据JB4732-1995分析设计标准来确定储罐壳体的厚度,在进行储罐分析设计计算时,考虑了四种载荷工况:工作载荷工况、设计载荷工况、液压试验载荷工况和地震载荷工况。由于设计载荷工况相比工作载荷工况压力更高,出于安全及简化方面考虑,不对工作载荷工况进行计算,所以分别对后面三种载荷工况进行有限元分析设计计算,再由设计标准来确定应力分类与评定,最后分析得到壳体的厚度满足结构要求。在储罐结构制造完成之后,进行水压试验,结果符合强度要求。     

大型球罐应力分析与安全评定研究

随着对球罐安全性和经济性要求的不断提高,分析设计方法已经成为球罐设计的趋势,采用分析设计可以减小球壳板壁厚,有效降低建设成本。本文基于分析设计的思想,对大型球罐进行系统应力分析和强度评定,分析表明在正常运行工况下,球壳(非支柱区域)应力强度最大处在球壳底部;球壳(支柱区域)应力强度最大处在球壳与支柱连接部位的顶部;上支柱应力强度最大处在支柱顶部处。     

基础不均匀沉降球罐结构整体倾斜支柱和拉杆分析计算

采用文献[1]的计算方法,对基础不均匀沉降球罐结构整体倾斜的多台球罐,进行压力试验、正常操作及地震工况的应力分析计算,校核评定支柱和拉杆的应力是否满足强度或稳定性要求,对不同的球罐不同的倾斜度给出不同的结论.     

地震激励下的储罐动压力理论分析

概述了储罐在抗震设计问题上已经取得的研究成果和方法。继此研究成果之后,对同时受到水平和竖直地震激励作用下的储罐动压力进行理论分析。即假定储罐内的液体为无粘、无旋、不可压缩的理想液体,在给定的边界条件下求解拉普拉斯方程,并使得罐壁压力满足线性贝努力方程。分别考虑储罐惯性力、罐液藕连振动产生的脉冲压力以及液面晃动产生的对流压力等各部分产生的压力,最后由叠加原理得到储罐动压力的解析表达式。     

不同高径比浮顶罐自振振型特点分析

立式圆柱形储罐在石油化工行业中应用广泛,其抗震性能受到国内外的重视,准确地掌握储罐的自振特性(频率和振型)是储罐抗震设计的前提。本文利用有限元法对,以2000 m3和10000 m3储罐为例,对不同高径比储罐在空罐及不同液位下的自振特性进行计算分析;结果表明:地震中一般激发出罐体n=1的梁式振动频率;储罐变壁厚时的振型和频率相比等壁厚情况有所不同,变壁厚更能反应储罐真实的自振特点;储罐装液后,自振频率降低,振型所在的频率范围也比较小。     

1000m~3丁烯-1球罐与支柱连接处有限元应力分析及强度校核

对 10 0 0m3丁烯 1球罐与支柱连接处进行三维有限元应力分析 ,并按JB473 2 -95《钢制压力容器———分析设计标准》进行强度校核。确认在应力分析条件下 ,经计算和实际应用 ,此球罐设计是安全的。     

10×10^4m^3浮顶储油罐的模态分析

随着储罐大型化发展的趋势,大型储罐的抗震研究工作变得越来越重要。为了给大型储罐的地震力响应分析提供可靠的数据,应用ANSYS大型有限元软件,对10×104 m3浮顶储油罐简化建模,从而进行模态分析。得出了其自振特性,并提取了其前30阶固有模态。从图象分析出大型储罐罐的主要振型为环向多波振型,且罐体上沿在振动时最易发生破坏,应在罐体顶部位置设置加强圈。     

09MnNiDR制2000m~3乙烯球罐的分析设计

介绍了国内首台设计温度-67℃的2 000 m3乙烯球罐设计参数的确定、球壳用钢板的选取过程。对09MnNiDR制造2 000 m3乙烯球罐的结构设计、有限元应力分析、制造和安装过程中的技术要求进行了详细分析和评价。     

液化气球罐工艺设计及安全阀计算

液化石油气作为易挥发介质,在常温下的饱和蒸汽压可以达到1.36 MPa,因此液化石油气在常温下需要储存在压力容器中。为了保证其储存的安全性和流程设计的合理性,结合克石化球罐区设计的具体项目,对液化气球罐在工艺设计中涉及到的重点内容作以详细归纳,例如球罐二次脱水工艺的设计、事故状态下的水顶烃工艺和罐区布置。此外,为保证球罐在事故状态下能够安全泄放,罐顶安全阀的设置尤为重要,将理论计算与实际设计参数相结合,对1 000 m3和2 000 m3球罐安全阀的的选取进行了详细计算说明,将对液化气球罐的设计具有指导作用。     

乙烯球罐及罐区设计要点分析

根据某蜡化乙烯罐区的设计,从乙烯球罐的设计参数、材料的选择、乙烯的气化输送、罐区的安全及气体回收等方面,分析乙烯球罐及罐区的设计要点,提出设计应考虑的问题及建议。     

WEL-TEN610CF钢制1500m~3球罐的结构设计与制造工艺设计

对ＷＥＬ ＴＥＮ６１０ＣＦ钢制液化石油气球罐的选材、设计、制造、无损检测、耐压试验等方面作了介绍,并认为采用我国的设计、制造规范,用ＷＥＬ ＴＥＮ６１０ＣＦ钢板制造大型球罐是完全可行的。     

地震载荷下拉杆直径对球罐的影响分析

在地震载荷条件下,使用ANSYS8.0软件分析了1000m3球罐的拉杆直径变化对球罐应力的影响。分析结果表明,球罐的最大应力点位于球罐与盖板连接处外壁面的上侧,拉杆直径的变化对球罐与盖板连接处的应力影响较大,对其他部位的应力影响相对较小,在选择球罐的拉杆直径时应充分考虑拉杆对球罐应力的影响。