钢筋混凝土四边简支矩形板支座反力的试验研究

根据三十块集中荷载作用下钢筋砼四边简支矩形板的支座反力实测结果，得出了支座反力的分布规律及其对板破坏形态的影响规律。     

四边支承钢筋混凝土矩形板抗冲切性能试验研究

对边长比为 2～ 3的四边支承矩形板的抗冲切性能进行了试验研究 .在中心加载条件下 ,研究了四边支承矩形板的破坏形态和支座反力的分布规律 ,分析了影响四边支承板抗冲切承载力的主要因素 .在此基础上 ,提出了中心加载条件下四边支承板抗冲切承载力的计算公式 ,为钢筋混凝土板的设计提供了技术依据     

基于墩柱支承变刚度模型的某轻轨连续梁桥差异沉降分析

以某轻轨连续梁桥为实证背景,提出了固定支座模型和墩柱支承变刚度模型,固定支座模型采用强迫位移法直接求解,墩柱支撑变刚度模型采用优化反分析法迭代求解,目的是分析轻轨连续梁桥墩台差异沉降特性。分析表明:(1)固定支座模型的沉降仅发生在主动沉降墩,墩柱支承变刚度模型在主动沉降墩沉降时,也引起影响区其余墩柱沉降;(2)墩柱沉降会导致墩柱支反力显著变化,且计算模型对其有一定影响,总体规律是主动沉降墩对应支反力减少,相邻墩柱支反力增加,间隔墩柱支反力变化幅度受主动沉降墩沉降量影响较小;(3)采用固定支座模型时,墩柱沉降与梁截面弯矩变化呈线性关系,采用墩柱支承变刚度模型时,二者呈非线性特性。     

四杆铰链机构平衡的测试研究

本文主要探讨用测试机构支座约束反力的方法对机构平衡进行测试的可能性问题.本文还阐述了测试四杆铰链机构支座约束反力的测试合主体结构和仪器配置.机构支座约束反力的理论计算和实测结果表明:上述测试台不但能用于机构平衡的定性分析,还能用于机械平衡的定量分析.     

支座脱空对西张村大桥受力性能的影响

采用梁格法建立西张村大桥有限元计算模型,计算了支座脱空对横向由多片T梁组成的连续梁桥力学性能的影响,给出了西张村大桥考虑支座脱空后桥梁的支反力、横梁和主梁的内力变化情况.计算结果表明:边支座脱空相对危险,支反力可增大到原支反力的2.704倍;支座脱空后与脱空前的横梁截面上最大剪力比值在6.919~19.266间,最大正弯矩比值可达18.9,最大负弯矩比值可达70.76;支座脱空使相邻主梁的剪力和弯矩增大;边支座相对中支座脱空对桥梁结构的受力性能影响更大.     

板式橡胶支座设计承载力与恒载支反力分析

支座是桥梁结构的重要部件，也往往是设计中未能充分重视的部件，尤其是桥梁的结构设计与支座的工业设计联系尚显薄弱，支座往往凭经验选择，缺乏清晰的依据．针对目前公路桥梁中应用最为广泛的板式橡胶支座，简要介绍了其品种等概况，并给出了一个支座恒载反力的计算实例，通过对收集到的陕西境内大量实桥的恒载支反力计算，在中华人民共和国交通行业标准中的公路桥梁板式像胶支座系列范围内，采用统计和回归的方法给出了板式橡胶支座设计承载力与恒载支反力的关系表达式和趋势线，建立起桥梁受力分析与支座性能之间的关系，从而为桥梁设计中的支座选择提供一种参考的依据．     

两跨预应力混凝土连续梁抗火性能试验与分析

为研究预应力混凝土连续梁的抗火性能,进行了9根两跨有粘结预应力混凝土连续梁抗火试验.通过布置于试验梁内的热电偶,获得了试验梁截面的温度场分布.布置于试验梁上的位移传感器测试结果表明,火灾下连续梁变形增长速度在受火过程中增长速度大体上是一致的.各试验梁边支座反力实测结果表明,受火10 min以内,试验梁边支座反力快速减小,受火10~40 min,边支座反力变化平缓,受火40 min以后,边支座反力又快速恢复.试验梁在受火过程中试验梁背火面经历了水分溢出、水蒸气形成和发展、溢出水干涸及水蒸气消失的过程.基于试验结果,拟合出了考虑各关键参数影响的火灾下两跨连续梁边支座反力与梁跨中变形的计算公式.     

等跨弹性支座连续墙梁支反力计算分析

受均布荷载作用的等跨弹性支座墙梁,其支反力与多个参数有关,通过分析计算研究,本文提出支反力可据墙高跨度比Ｈ／Ｌ和支座相对刚度λ两个综合无量纲参数确定,采用有限元法通过大量的系列计算,文中给出２－５跨连续墙梁的支反力～λ－Ｈ／Ｌ关系图,便于快速查取支反力。     

短程线型单层网壳结构隔震机理研究

将短程线型网壳结构的支座设置成隔震支座,对结构进行了隔震控制,分别采用弹簧支座和弹簧阻尼支座对结构进行了控制.分析了结构振型和频率在有控和无控状态下的区别,研究短程线型网壳结构的隔震控制机理.在常遇和罕遇地震作用下,计算网壳结构的最大水平位移、隔震支座的最大水平位移和最大支座反力.研究结果表明:两种隔震装置均有效地控制了短程线型网壳结构的支座反力,弹簧阻尼支座还明显地减少了隔震支座的水平位移.     

压型钢板-混凝土组合楼板火灾响应分析

采用有限元法对组合楼板简支板和连续板在火灾下的热、结构响应进行模拟研究,得到简支板温度场分布及挠度随时间的变化曲线,并与试验结果进行比较,分析3跨连续板中跨受火后的变形特征及内力重新分布规律,研究负筋长度和直径对连续板抗火性能的影响.结果表明:连续板为超静定结构,受拉钢筋处于低温区,能充分利用其强度,抗火性能优于简支板;支座反力随火灾温度的变化,反映了结构内力的重新分布规律;负筋长度影响楼板的变形形态和变形过程,但对最终挠度影响不大,为提高抗火性能建议负筋长度取为板跨的1/2~2/3;增大负筋直径可明显减小挠度,对抗火有利.     

混凝土曲线箱梁桥温度效应分析

鉴于温度荷载对曲线箱梁桥的破坏作用巨大,根据已有文献分析了温度荷载作用于曲线箱梁桥上产生的效应,推导了单跨曲线箱梁在径向受到约束时受温度荷载作用产生的支座反力及内力计算公式。利用本文公式,结合工程实例,详细分析了温度变化对曲线箱梁的影响。研究表明,温度的均匀变化只引起曲线箱梁桥平面内的受力,支座反力的大小与温度变化呈线性关系;当曲线箱梁桥的径向受到刚性约束时,支座会受到很大的支座反力,设计中选取合适的支撑形式尤为重要。     

具有弹性支座的钢筋混凝土连续梁的内力分析

由于连续梁具有弹性支座，在荷载作用下产生了支座沉降。连续粱的支座反力和内力将出现变化。计算了两跨连续梁所出现的反力与内力的重分配问题。并结合钢筋混凝壬连续梁的承载力试验，证实了得到的结果与理论值能较好吻合。同时针对不同支承刚度系数值的范围，提出了一些设计建议。     

连续深梁和短梁支座反力的分析及计算

本文根据有限元方法计算的结果,分析比较了连续深粱、短梁和浅粱支座反力的特点,给出了均布荷载和集中荷载作用下的连续深梁和短粱支座反力曲计算公式,可供工程实践应用并可供编制《钢筋砼深梁设计规程》参考。     

预应力混凝土连续板不同跨受火火灾行为

为了研究三跨连续板不同跨依次受火作用下的火灾行为,对4块尺寸为12.6m×1.5m×0.12m的无粘结预应力砼连续板进行了火灾试验.试验考虑了连续板中跨和边跨在不同时间段发生火灾及负弯矩区负筋长度两种因素,在实现ISO标准升温的前提下,给出了板中水在火灾中全过程变化现象以及板在火灾作用下裂缝发生、扩展及最终形式,重点研究了板的变形、破坏机构的形成、预应力筋中拉力的变化,板中温度场以及支座支反力的重分布情况.通过对试验结果的分析,揭示了破坏机构形成和支反力重分布的原因,指出了板中温度场的分布情况及预应力筋拉力的变化特征.     

超高压长短腿输电塔风致动力反应研究

以500 kV长短腿输电塔为研究对象,采用谐波叠加法生成作用在输电塔上的风速时程,利用ANSYS软件,在0°、45°、60°、90°4种不同攻角风荷载作用下对输电塔的位移、支座反力以及主材内力进行计算.分析表明,不同风攻角对于输电塔的位移、支座反力及塔柱主材的轴力都会产生比较大的影响,其中,45°攻角对于长短腿猫头直线塔的位移影响最大,90°攻角对于输电塔支座反力与塔柱轴力影响最大.     

梁板抗弯刚度比对板弯矩的影响分析

采用有限元工程分析软件ANSYS对竖向荷载作用下,钢筋混凝土梁板体系中梁板的相互作用关系进行研究分析,通过调整梁与板的抗弯刚度比来分析梁的刚度对板的弯矩的影响.研究结果表明:当梁与板的抗弯刚度比α大于25时,梁的竖向变形相对于楼板可忽略,梁可近似看作楼板竖向无位移的支座,此时楼板支座负弯矩在梁跨中位置最大;随着α的减小,楼板支座负弯矩的分布规律也相应发生变化,当α<10时,楼板支座负弯矩在靠近柱支承处迅速增加.     

大型多支座蒸压釜应力校核计算及计算机程序

根据材料力学中的三弯矩方程导出了大型多支座蒸压釜的支座反力和弯矩的计算式并给出了釜体应力校核公式及计算机程序。     

烟囱圆板基础设计中刚性假定的研究

应用有限元程序分析研究了非桩支圆板基础在垂直均匀荷载作用下的变形和板底反力分布规律，验证了一般设计中采用刚性假定的可行性。     

一边支承矩形板弯曲精确解法

一边支承矩形板由于边界条件的多样性导致板中内力分布的复杂性,现有解法存在计算方法不统一,计算精度低,适用范围小等缺陷.提出的精确解法将板的弯曲划分为广义静定和广义超静定两类,对于前者,提出一个统一的通解表达式并采用组合特解,该特解在满足板弯曲平衡徽分方程的同时,还可以满足支承边的挠度条件、自由边上剪力分布条件、自由角点集中力条件及柱支座处的反力条件,从而可以利用四边边界条件及柱支座处的位移条件直接求解.对于广义超静定弯曲,采用叠加法求解.逆向分析算例表明,本解法具有很高的计算精度.     

基于一阶优化法的连续梁桥整体顶升顶升力优化

基于近似弧长微分替代实际弧长微分，利用沿弧长曲线的显式拟合式，对抛物线拱桥支座反力影响线解析解表达式进行了推导。在此基础上，对比了抛物线两铰拱、无铰拱在单位力移动荷载作用下的推力影响线，并与有限元算例比对验证，证明本文方法较一般解析解拥有较高精度，两铰拱与无铰拱解析解的误差普遍控制在 2% 以内，同一算例下无铰拱误差较两铰拱略大。同时，以两铰拱与无铰拱为例，推导了损伤前后支座反力影响线的理论解析式，利用支座反力影响线建立损伤指标，利用有限元算例，对比验证了支座反力影响线用于识别抛物线拱局部损伤的可行性。