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为解决SA335-P91和SA335-P92钢在超临界以及超超临界机组应用中出现的焊接接头冲击韧性较低的问题,以SA335-P92钢为例进行了焊条直径、焊接电流、单层焊道厚度、焊条摆动幅度和焊接速度对焊接质量影响的试验研究,2组6个焊接试件的数据对比分析表明:采用小规格焊条(直径为2.5 mm和3.2 mm)、小电流(80~120 A)、焊道厚度薄(2.0~3.2 mm)、焊条摆动幅度小(7~10 mm)和焊速快(140~200 mm/min)的工艺最佳。实际应用证明,采用所提焊接工艺,焊缝冲击韧性可达70~100 J,能有效控制焊接质量,提高焊接一次合格率。 相似文献
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SA213-T91钢管在高温过热器的焊接应用 总被引:1,自引:0,他引:1
文章分析了大同二电厂高温过热器和再热器爆管泄漏的主要原因,介绍了钢研102钢管的现场使用情况及SA213-T91钢管的化学成分和力学性能,阐述了使用SA213-T91钢管替代钢研102管的必要性,并通过焊接性分析和工艺试验,确定了可行的焊接和热处理工艺。从试验结果看,SA213-T91钢管在焊接过程中内壁充氮保护是必要的。SA213-T91钢焊接接头必须通过焊后热处理来改善其接头和近缝区的金相组织,以保证接头的综合性能。SA213-T91与钢研102管对接焊,虽然增加了异种钢接头,但由于焊接性好,不需采取特殊的焊接工艺就能保证接头质量,因此,把该种钢用于锅炉过热器、再热器易爆部位以提高运行可靠性是可行的。 相似文献
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分析了SA335 - P91钢的特点和焊接性能,从焊接工艺方法、焊材选用、焊接坡口制备、焊接工艺规范、焊接过程控制、焊后热处理等方面阐述了锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢的焊接过程.焊接质量检验结果表明,锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢焊接的各项检测指标均符合要求. 相似文献
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使用E2209-16焊条对UNS S32101双相不锈钢板进行手工电弧焊(SMAW)焊接试验,研究UNS S32101的焊接性能.结果表明,选用合理的焊接工艺参数并控制线能量和层间温度,所得到的焊接接头的铁素体含量、各项力学性能均满足标准要求. 相似文献
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玛电三期工程2×300MW火电机组主蒸汽用管采用SA335-P91钢制造,P91钢在国内属推广阶段,在新疆区内火电机组安装属首次,新疆电力建设公司培训中心对该钢种进行了工艺评定,本文对SA335-P91钢的工艺特点、预热、焊接及焊后热处理等工艺规范进行了阐述。通过实验,焊接接头的各项性能取碍了良好的结果。 相似文献
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介绍了对原苏联生产的12X18II12T(12Cr18Ni12Ti)型奥氏体不锈钢小径薄壁管子采用钨极氩弧焊,使用药芯焊丝PK-YB132(W)进行焊接的可行性试验及实际应用效果。 相似文献
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铝母线焊接填充焊丝的选择 总被引:3,自引:0,他引:3
在电力建设中,220 kV及以上电压等级的变电站及发电厂的大电流母线,一般采用铝及铝合金材料。对架空母线的机械性能有一定的要求,因此在对铝及铝合金母线焊接填充焊丝的选用,除了考虑母线基本金属的成分外,还应考虑产品的具体要求及施工条件,并应能满足接头的机械性能、耐腐蚀性能、导电性能以及接头的抗裂性能等。总之,应针对各种铝及铝合金材料和对产品性能的不同要求,选用相应的填充焊丝。 相似文献
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采用传统摩擦焊焊接具有良好非晶形成能力的Zr_(65)Cu_(12.5)Al_(7.5)Ni_(15)(at%)块体非晶合金。微区X射线衍射结果显示,整个焊接接头保持了非晶特性,无晶化反应发生。本文就摩擦焊成功焊接块体非晶合金Zr_(65)Cu_(12.5)Al_(7.5)Ni_(15)的原因进行了分析。 相似文献
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利用具有聚焦旋转光具的激光焊接装置焊接管子——管板角焊缝.通过大量不同材料的对比试验,分析研究激光焊在锅炉压力容器管于——管板角焊缝的实用性,从中看出,激光焊工艺适合焊接材料为碳钢的高加、换热器等产品。它具有高效,易实现自动化等优点,有广阔的使用前景. 相似文献
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针对厚度小于20mm钢板在双面埋弧焊接生产中出现的焊丝偏移接缝中心,造成层间未焊透缺陷的问题进行了试验,试验表明在一定焊接规范条件下,焊丝偏移会引起焊缝尺寸的变化并给焊缝质量带来影响,找出产生缺陷的原因和防止产生缺陷的措施。 相似文献
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本全位置焊接系统是以C8051F020单片机作为控制芯片,通过数字伺服系统、PI以及软件控制,实现电机的启动、停止、行进速度和焊缝的跟踪。同时,利用单片机对传感器反馈信息的再处理,达到精确控制的目的,完成焊接的基本要求。焊接速度的控制,系统采用微机控制数字直流伺服系统对电机进行控制,实现精确调速。 相似文献
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介绍了焊管结构隔爆电动机机座的钢板卷板、装配、焊接、水压工艺和装配工装、焊接工装、水压试验工装的结构,并指出关键技术是同轴度及机筒圆度的控制,机座具有水压试验要求。 相似文献
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