陆军战车用2219-T851和2519-T87铝合金装甲可焊性研究

为确定2219—T851和2519—T87铝合金装甲应用于美陆军装甲战车的可行性,曾对两种合金的可焊性进行了预先研究。合金的可焊性是根据焊件的拉伸强度、疲劳极限、抗应力腐蚀裂纹以及抗弹试验来评定的。结果表明,由于2519—T87具有较高的拉伸强度和抗应力腐蚀裂纹性能,故该合金是一种可以替代5083—H131和7039—T64的铝合金装甲材料。 最初的焊件未能满足MIE—STD—1946所规定的抗弹性能要求,但这些试验结果仍是很令人鼓舞的。可以认为,采用新的接头结构设计和改变MIL—STD—1946中规定的临界速度要求,2519—T89铝合金焊件可以表现出足够高的抗弹性能。     

CV90120-T轻型坦克亮相防务展

BAE系统公司全球战斗系统部的CV90120-T轻型坦克在完成了初期试验后,首次在2011年英国国际防务展(DSEi)上亮相。该坦克的最大改进是换装了伪装系统、新型120mm火炮和橡胶履带。CV90120-T配装了由六角形     

2091-T6铝锂合金的断裂韧性

研究了2091-T6铝锂合金的断裂韧性,并与高强度铝合金LC4-T73进行了比较。结果表明,2091-T6的断裂韧性较低,这是由于2091-T6合金中δ~＇_(?) 相引起的平面滑移导致的应变集中和晶间无沉淀区(PEZ)及晶间平衡相的存在导致的晶间弱化造成的。     

2519-T87铝合金将入选战车装甲材料

<正> 据《美国机械师杂志》1990,№7,美陆军材料技术研究所的主任焊接工程师认为,2519-T87铝合金很有可能取代5083-H131与7039-T64铝合金用于制造轻型战车。后者均为目前轻型战车的主选结构材料,但性能均非理想。5083-H131铝合金具有较高的应力腐蚀裂纹抗力,但抗弹性能不理想。而7039-T64合金的强度与抗弹性能较好,但厚度方向上应力腐蚀倾向较大。     

彩虹-T地空型导弹的首次飞行

迪尔BGT防务公司在10月9日成功地试飞了新型彩虹-T SL（地面发射）地空导弹。     

快速反应部队新宠——以色列卡多姆-T牵引式迫击炮

迫击炮作为近距离步兵支援火器,诞生于第一次世界大战,至今已经历了近百年的风雨沧桑。在二十世纪的无数次中外战争中,迫击炮可谓“战绩显赫,功勋卓著”。作为弹道弯曲、射速高、火力密度大的曲射火炮,迫击炮以其他压制火炮无法取代的特殊身份成为近距离交战中的火力“支柱”。纵观世界各国研制的迫击炮,其运输方式无外乎两种：一种是强调防护和速度的车载迫击炮,其底盘包括各种装甲车以及越野车。另外一种则是强调轻便的便携式追击炮。前者由于机动性好,而且采用装甲车底盘的部分型号又有较好的装甲防护,加上采用自动装弹系统、有比较完善的火控系统,所以目前比较受欢迎,后者则使用比较少。[第一段]     

1060-T2-Q235爆炸焊接试验及数值模拟

为改善铝-钢爆炸焊接复合板的结合质量,以T2纯铜作为中间层、Q235钢作为基板、1060铝作为复板进行了爆炸焊接试验,通过金相显微镜观察复合板界面形貌并通过拉伸试验测试其力学性能;采用ANSYS/AUTODYN软件对爆炸焊接过程进行数值模拟。试验结果表明：1060-T2与T2-Q235界面均呈波状结合;T2铜中间层的引入减少了复合板结合界面的孔洞、裂纹等微观缺陷;1060-T2-Q235爆炸焊接系统的复板动能利用率较1060-Q235系统提高了3.01%;1060-T2-Q235复合板抗拉强度为319.2MPa,满足抗拉强度要求。数值模拟结果与试验结果具有较好的一致性。     

6061-T6铝合金电阻点焊接头的断裂行为分析

以Al-Mg系6061-T6铝合金板材作为研究对象,通过拉伸断裂测试实验分析电阻点焊接头的断裂特点,并分析其点焊缺陷。结果表明,结合面断裂主要沿熔核中心断开,且接头断口表面较为平整,具有明显的金属光泽。在断裂过程中,电阻点焊接头的断裂方式由韧性断裂逐步过渡成脆性断裂,熔核组织中的等轴晶在拉伸力作用下发生无规律的生长会导致微细裂纹的增加;结合线伸入点处存在碳、氧等杂质元素,说明造成结合线伸入缺陷的主要原因是在焊接过程中氧化物夹杂物进入到熔核。因此,焊接前对试样进行表面氧化处理是很有必要的。     

加热温度对7A09-T6铝合金型材性能的影响

为研究不同加热温度对7A09-T6态铝合金型材性能的影响，在25～350℃温度范围内，对7A09-T6态铝合金型材进行热拉伸试验，采用Gleeble1500D热模拟试验机和扫描电镜SEM等手段研究不同加热温度条件下的7A09-T6态铝合金力学性能变化规律，以及经历不同加热温度后冷却至室温对材料的力学性能和微观组织的影响。结果表明：随着加热温度升高，屈服和抗拉强度降低，而断裂延伸率则不断增加，当加热温度升高到250℃时，断裂延伸率增加至22.5%，约为室温条件下断裂延伸率的2.05倍。当加热温度不高于200℃时，冷却至室温后材料的力学性能与没有加热的7A09-T6力学性能值相当，当加热温度高于200℃后，冷却至室温后材料的屈服强度和抗拉强度随着加热温度的升高而降低，延伸率随加热温度升高而稍有增大；温度达到350℃时，出现亚晶，说明存在回复再结晶。这也说明了200℃以下，保温时间和加热速率对热态下的力学性能影响不大的原因。     

过载对7010-T736铝合金疲劳裂纹扩展延缓效应的研究

<正> 一、前言 相对于恒幅疲劳构件,变幅疲劳构件寿命的预测要复杂得多,因为除了加载变量(应力幅大小、频率、介质、环境等)的影响以外,各载荷间的相互作用可能极大地影响疲劳裂纹的扩展。例如,拉-压疲劳中,拉伸过载延缓疲劳裂纹的扩展甚至使裂纹暂时休止,而压缩载荷使裂纹扩展速率加快。很明显对这类构件寿命预测成功与否,很大程度上取决于对各变载之间相互作用研究的深刻程度。近十几年来,变幅疲劳     

2A70-T6铝合金T型接头搅拌摩擦焊工艺研究

采用3种规格的搅拌头进行2A70-T6铝合金T型接头搅拌摩擦焊试验,并对焊缝横截面进行观察以及焊缝抗拉强度的测试。结果表明:焊缝中前进侧过渡区的金属变化急剧,拉长的晶粒成流线状分布,返回侧过渡区的金属变化缓和,由焊核区细小晶粒缓慢过渡至母材较大的晶粒;随着搅拌针根部直径的增加,焊核的宽度也增大;为了获得无缺陷的接头,焊接速度增大时,顶锻压力必须协同增大,随着顶锻压力的增大,焊缝的抗拉强度也增大。     

7055-T6I4铝合金动态冲击性能及显微组织演变分析

旨在填补7055铝合金宽温度和宽应变率范围动态冲击的显微组织演变机制的不足,基于较宽温度和应变率范围的霍普金森压杆动态冲击试验,对7055铝合金动态力学性能及动态冲击后试样的SEM和TEM显微组织进行研究,分析温度和动态冲击应变率对7055铝合金组织与性能的影响。结果表明:低温环境下,随着应变率不断增大,7055铝合金的金相组织演变过程均存在绝热剪切带,其内部存在汇聚型微裂纹;随着温度升高,7055铝合金的动态冲击变形组织并未呈明显绝热剪切带,多以扭曲形变带形式存在;温度低于220℃,7055铝合金的TEM显微组织主要以不稳定的η′析出相为主,其数量和密度与温度有明显负相关。     

7B52-T6叠层铝合金焊接接头组织及疲劳损伤行为

用熔化极气体保护焊获得7B52-T6叠层铝合金焊接接头,研究接头的力学性能、显微组织、疲劳损伤行为。结果表明:接头各区由于成分和经历热循环不同,组织、性能存在差异,热影响区发生再结晶和不完全结晶,熔合区有部分细晶区,焊缝中心为等轴晶组织。接头抗拉强度为246 MPa,试样断裂于焊缝区,接头显微硬度分布不均匀,从焊缝中心到母材,显微硬度整体上升,热影响区硬度波动大。接头S-N曲线为σ=533.655-66.247lg N,中值疲劳强度为116 MPa,疲劳裂纹起源于接头表面气孔和距表面0.1 mm的内部气孔处,疲劳扩展区平坦,瞬断区的断裂方式为准解理断裂。     

2090-T8E48铝-锂合金抗弹性能评定研究

<正> 铝-锂合金的工业生产可追溯到本世纪五十年代中期,当时美国的ALCOA公司首次正式推出了牌号为2020的合金,目的是用于制造飞机骨架。但由于该合金加工困难,断裂韧性低,制品可靠性差,终于在六十年代末期被迫停产。但近些年来,随着航天事业的飞速发展和对比现有铝合金重量更轻、刚性更好的新型合金材料的迫切要求,铝-锂     

基于斜面法原理的7075-T651铝合金板材内部三维残余应力分布

为提高飞机性能与可靠性、减轻质量,越来越多的铝合金整体结构件被采用。毛坯初始残余应力是引起铝合金整体结构件加工变形的主要原因之一,对毛坯内部三向残余应力的分布规律进行高效精确的测量显得尤为重要。针对传统剥层法操作繁琐、效率低的问题,提出一种新的测量毛坯三向残余应力方法——斜面法。实验以7075-T651铝合金预拉伸板为研究样件,分别利用剥层法和斜面法对其内部三向残余应力进行测量。对测量结果进行修正,以减小斜坡加工引起的残余应力测量误差。结果表明：传统剥层法与修正后的斜面法测量结果沿深度方向的分部规律均呈M形;与传统剥层法相比,斜面法测量效率提高10倍;残余应力经修正公式修正后的斜面法测量结果误差90%在6 MPa以内;新方法不仅可以精确高效地测量毛坯全厚度的残余应力,还能够对表层20 μm深度的残余应力进行检测。     

2219-T87铝合金焊接厚板在室温和低温下裂纹生长的研究

为了确定机械性能和裂纹生长情况,对用于厚铝板三种类型焊接接头的平滑抗拉试样和表面裂纹疲劳与断裂试样进行了试验。试验是在焊接状态和焊后时效状态下进行的。对所有三种类型的焊缝来说,焊后时效使拉仲屈服强度提高,但降低了断裂韧性。在焊接状态下,电子束焊和脉冲电流气保护钨弧焊试样的韧性值大于气保护熔化极电弧焊试样的韧性值。时效后,脉冲电流气保护钨弧焊试样的韧性值最大。焊接试样的疲劳裂纹生长速率一般高于原先试验的基体金属试样的疲劳裂纹生长速率,而且生长速率试验数据可与分析结果相比较。     

2519-T87装甲板焊缝抗弹规律及抗应力腐蚀性能初探

以2519-T87板材为基材,采用MIG焊、电子束焊和搅拌摩擦焊焊接工艺焊接成平板对接结构,对其焊缝及热影响区进行抗弹和应力腐蚀性能研究。试验结果表明:在安全角测试条件下计算焊缝及热影响区的抗弹性能可以达到母材的80%以上,其中采用MIG焊和电子束焊的板材焊缝抗弹性能可达到母材的90%以上;C形环焊缝应力腐蚀性能好于母材,在温度±35℃,5%NaCl盐雾箱内连续喷雾760 h以上不开裂。     

焊丝成分对6061-T6铝合金双脉冲MIG焊缝组织与性能的影响

用ER4043焊丝和ER5356焊丝对6061-T6薄板铝合金双脉冲MIG焊缝组织与性能进行研究。结果表明:用ER5356焊丝焊接时,6061-T6铝合金接头的屈服、抗拉强度及断后伸长率均高于以ER4043焊丝作为填充的焊接接头,前者的焊接系数为0.72,而后者仅为0.65;两者焊接接头的显微硬度均以焊缝为中心近似对称分布,最低值出现在接头热影响区中的淬火区,ER5356焊丝焊接时接头的硬度较ER4043焊丝高;以ER5356焊丝作为填充时,6061-T6铝合金的焊缝为细小的铸态组织,枝晶相对较细,而用ER4043焊丝焊接时,焊缝为粗大的铸态组织,且枝晶较发达,两者熔合区的近缝侧为柱状晶,靠近热影响区一侧为细小的等轴晶组织。与原始母材相比,热影响区的晶粒产生一定程度的粗化。两者淬火区的晶粒内虽然都产生少量的二次相,但以ER5356焊丝作为填充时淬火区中的二次相较细小,且呈弥散分布。     

基于内聚力模型的6082-T6铝合金无匙孔搅拌摩擦点焊裂纹扩展分析

无匙孔搅拌摩擦点焊可靠性分析中,考虑焊点边缘处存在宏观裂纹对接头力学性能的影响,引入内聚力模型,利用有限元分析软件ANSYS模拟6082-T6铝合金无匙孔搅拌摩擦点焊接头剥离过程中裂纹的扩展规律。结果表明:在拉伸速度v=2 mm/min时,裂纹起源于搭接界面焊点边缘外侧,在拉伸位移不断增加的过程中,焊点边缘处的应力、应变不断增加,裂纹沿搭接界面向焊点内部扩展。通过分析6082-T6铝合金无匙孔搅拌摩擦点焊接头剥离断口形貌,发现剥离裂纹起源处与模拟结果一致,且最终在搅拌区边缘处断裂。