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采用大气等离子喷涂技术制备了铜铝聚苯酯 (CuAl/PHB) 涂层, 对涂层进行了组织、 硬度、 结合强度、 高
温抗氧化、 抗热震、 高温硬度以及微动磨损和可磨耗性能测试和分析研究。 结果表明, CuAl/PHB 涂层孔隙和聚
苯酯占比为 17.5%, 硬度平均值 90.4 HR15Y, 结合强度 ≥25.4 MPa, 在 620 ℃下涂层具备良好的高温抗氧化性能,
700 ℃下水淬抗热震性能达到 135 次, 在 450 ℃ ~700 ℃温度范围内涂层高温硬度由 HR15Y 76.6 降低到 66.8。 在
高载荷 100 N、 高频率 100 Hz, 高温 700 ℃条件下的微动磨损结果表明, 涂层在 620℃下摩擦系数小于 0.5, 具
有良好且稳定的耐微动磨损特性; 涂层在 400 ℃ ~600 ℃模拟工况条件下具有良好的可磨耗性, 叶片进给磨损比
IDR 值小于 14.02%, 且随温度增加可磨耗性提高; 制备的铜铝聚苯酯涂层可实现耐微动磨损和可磨耗的良好结合。 相似文献
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NiCrAl/NiCg 可磨耗封严涂层可以提高涡轮发动机效率, 已广泛应用于航空发动机中高压压气机部位。 本
文采用高温高速刮擦试验方法对 NiCrAl/NiCg 封严涂层进行模拟服役工况条件下的可磨耗试验, 试验后通过对磨
损表面宏观形貌、 微观组织形貌、 磨损质量以及叶片高度磨损比等数据进行分析以评价涂层的可磨耗性能。 结果
表明, NiCrAl/NiCg 封严涂层在不同的试验条件下均表现出优异的可磨耗性能, 可以保护叶片免受损伤; 当进给
速率由 5 μm/s 提高到 500 μm/s 时, 叶片涂层质量磨损比 (IQR) 值、 叶片高度磨损比 (IDR) 均显著提高, NiCrAl/
NiCg 封严涂层的可磨耗性有所下降; 单次刮削深度是影响 NiCrAl/NiCg 封严涂层可磨耗性能的重要影响因素,
单次刮削深度越小, NiCrAl/NiCg 封严涂层的可磨耗性能越优异。 该研究为航空发动机应用中叶尖与可磨耗封严
涂层相互作用的探索提供了新的基础数据, 也为今后封严涂层性能研究及选定提供参考依据。 相似文献
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采用粉末冶金技术制备Ni—Cr/hBN自润滑复合材料,研究hBN含量及摩擦栽荷对Ni—Cr/hBN复合材料的性能及摩擦磨损行为的影响.结果表明:随hBN含量增大,Ni—Cr/hBN复合材料的密度、抗弯强度和摩擦系数均逐渐减小.当载荷为20N时,Ni—Cr/hBN复合材料的磨损速率随hBN含量的增大而减小:当栽荷为60N和100N时,磨损速率随hBN含量增大呈先减小后增大的趋势.当hBN含量不变时。磨损速率随载荷增大而逐渐增大.通过探讨Ni—C汕BN自润滑复合材料的润滑与磨损机理可知。材料的摩擦系数取决于hBN的含量,而磨损速率与材料的力学性能有关.当hBN含量为9%(质量分数),摩擦载荷为60N时,Ni—Cr/hBN自润滑复合材料具有最佳的摩擦学综合性能. 相似文献
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采用冷压-烧结方法制备了含质量分数0%、5%、10%、15%Cr2AlC的铜基复合材料, 利用光学显微镜、扫描电子显微镜及能谱仪观察并分析复合材料微观组织和微区成分, 使用HVS-1000型显微硬度计和M-2000型摩擦磨损试验机测试复合材料的硬度和摩擦磨损性能, 分析Cr2AlC质量分数对复合材料硬度、摩擦性能和磨损机理的影响。结果表明:含Cr2AlC铜基复合材料的相对密度为0.8, Cr2AlC均匀分布在铜基体上, 有效提高了复合材料的硬度; 随Cr2AlC质量分数增加, 复合材料摩擦系数先升高后降低, 磨损量先降低后回升, 当Cr2AlC质量分数为10%时, 复合材料的摩擦系数最大, 磨损量最低, 耐磨性能最佳; 未添加Cr2AlC的纯铜材料磨损机理以黏滑为主, 含Cr2AlC铜基复合材料的磨损机理是犁削磨损、剥层磨损和氧化磨损三者的结合。 相似文献
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采用超音速等离子喷涂法在1045钢表面制备NiCr-Cr_3C_2涂层,分析涂层的微观结构及化学成分以及涂层的晶粒结构,利用MICROMET-6030显微硬度仪和Nano-test 600纳米压痕仪测定涂层的显微硬度与弹性模量,通过油润滑微动摩擦磨损试验测试涂层的微动磨损性能。结果表明,NiCr-Cr_3C_2涂层为明显的层状结构,具有单晶、纳米多晶与过渡区共存的复杂晶体学结构,显微硬度HV0.3高达998,约为基体材料硬度的3倍,弹性模量为224.6GPa;涂层的微动摩擦因数随载荷增大而减小,随温度升高而增大。喷涂层的抗微动摩擦磨损性能较基体优异,摩擦因数及体积磨损量分别比基体降低36.7%和55.6%。涂层的磨损机理以磨粒磨损和疲劳剥落为主。 相似文献
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镍铬铝膨润土涂层是一种用于航空发动机、 燃气轮机和透平机等封严部位的中高温可磨耗封严涂层。 本
文采用化学包覆工艺制备了铝含量在 3.33 wt.%~4.68 wt.% 之间的镍铬铝膨润土粉末, 并通过火焰喷涂工艺制备
得到镍铬铝膨润土涂层, 研究了粉末铝含量对镍铬铝膨润土涂层组织和性能的影响。 结果表明: 随着粉末中铝含
量的增加, 涂层的硬度和结合强度呈现上升趋势; 当铝含量为 4.68 wt.% 时, 所制备的复合粉末材料经喷涂后,
组织均匀性好, 涂层硬度为 52.84 HR15Y, 结合强度为 6.63 MPa, 在室温及高温下 IDR 值均小于 6%, 可磨耗性
能优良。 相似文献
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为进一步提升高质量WC涂层的耐磨性、耐海水腐蚀性和耐海水气蚀性。采用大气超音速火焰喷涂(HVAF)在0Cr13Ni5Mo基体上制备稀土La2O3改性WC-20Cr3C2-11NiMo涂层。通过显微硬度测试、平面孔隙测试、摩擦磨损实验、电化学实验和模拟海水超声波气蚀实验,测试涂层的显微硬度、孔隙率、摩擦因数、摩擦磨损性能、耐海水腐蚀性能和耐海水气蚀性能,分析La2O3对WC-20Cr3C2-11NiMo涂层耐磨耐蚀性能的影响。结果表明,改性后的涂层显微硬度提升到1400 HV0.2左右,平均孔隙率降低约48.6%;涂层磨损质量降低约33%,摩擦因数降低约30%,摩擦磨损表面微凹坑和微裂纹明显减少;电化学自腐蚀电位明显右移,电化学自腐蚀电流密度明显减小;涂层的气蚀质量损失减少约20%,气蚀坑洞明显减少和变小。HVAF喷涂La2O3改性后的WC-20Cr3C2-11NiMo涂层硬度略微提升,致密性、耐磨性、耐海水腐蚀性和耐海水气蚀性得到明显提升,除表面疲劳磨损外,表面摩擦磨损机理从严重磨粒磨损转变为轻微磨粒磨损,气蚀机理主要为流体冲击波侵蚀。 相似文献
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Podchernyaeva Irina A. Grigor'ev Oleg N. Subbotin Vladimir I. 《Powder Metallurgy and Metal Ceramics》2004,43(7-8):391-395
We have studied the composition and tribological parameters (coefficient of friction and wear rate) of coatings obtained in electrospark alloying (ESA) of steel 45 with the composite ceramic ZrB2 – SiC – B4C based on zirconium diboride. We have shown that layer-by-layer electrospark alloying using Ti – Al – N composites to form an undercoat reduces the coefficient of friction of the coating down to 0.12-0.20 while maintaining a rather low wear level (7-11 μm/km). We have analyzed the effect of the composition of the secondary structures which are formed during tribo-oxidation under dry friction conditions. 相似文献
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TiAl/BN复合封严涂层的耐腐蚀性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本研究采用大气等离子与真空等离子喷涂技术制备了Al/BN、Ti Al/BN两种金属和陶瓷复合型多孔涂层,用于航空发动机压气机部位的叶尖可磨耗封严。通过电化学测试和盐雾腐蚀实验对两种涂层的盐雾腐蚀性能进行了研究。结果表明,Ti Al/BN涂层的腐蚀电位明显高于Al/BN涂层(约450m V)。同时,在极化曲线测试过程中发现Ti Al/BN涂层出现了明显的钝化现象。经过960h标准盐雾腐蚀试验后,发现Al/BN涂层发生了较严重的腐蚀,而Ti Al/BN涂层仅发生轻微的腐蚀。腐蚀后涂层的XRD分析表明,Ti Al/BN涂层的腐蚀产物主要为Al(OH)3和Al O,没有发现Ti的腐蚀产物。Ti Al/BN复合涂层中形成的Ti Al合金是该涂层比Al/BN涂层更耐中性盐雾腐蚀的原因。 相似文献
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采用超音速火焰喷涂技术在 Q 235 钢基体上制备致密的铁基非晶涂层,对非晶涂层的喷涂工艺和涂层的耐 磨性能进行了研究。采用正交实验方法研究喷涂中煤油量、氧气量、送粉率对涂层性能的影响规律并对比分析涂 层孔隙率、硬度和结合强度。采用扫描电子显微镜表征粉末及涂层的结构形貌及摩擦表面形貌,通过 X 射线衍 射仪对涂层的物相和非晶含量进行分析,采用摩擦试验机分析对比涂层与钢基体的耐磨损性能并讨论了失效类型。 实验结果表明在最佳工艺参数下涂层孔隙率、洛氏硬度和结合强度分别为 0.14%、68.1 HRC、70.7 MPa,无明显 裂纹和缺陷。和 Q 235 钢对比,涂层的摩擦系数更为稳定,磨损量更小,涂层磨损机制为疲劳磨损和粘着磨损并 伴随轻微脆性剥落。 相似文献