正火锻造后球墨铸钢的组织特征及机理探讨

本文作者研究了球墨铸钢正火和锻造后的组织特征，并对其形成机理作了探讨。球墨铸钢正火后，基体组织为粒状球光体。由于石墨的存在，阻碍了碳化物的溶解，加大了奥氏体中碳浓度的不均匀程度，使得基体组织最后转变形成粒状珠光体。     

正火锻造后球墨铸钢的组织特征及机理探讨

本文作者研究了球墨铸钢正火和锻造后的组织特征 ,并对其形成机理作了探讨。球墨铸钢正火后 ,基体组织为粒状球光体。由于石墨的存在 ,阻碍了碳化物的溶解 ,加大了奥氏体中碳浓度的不均匀程度 ,使得基体组织最后转变形成粒状珠光体。     

铸态锰钢中的碳化物

对铸态锰钢中的碳化物作了研究，铸态锰钢中有两类碳化物：一类是凝固时生成的弥散分布在基体上的团球状碳化物，另一类是在塑性变形时，在应变马氏体形成以前，优先 析出的呈弥散分布的细小颗粒，这两类碳化物一起构成了铸态锰钢组织中的第二相硬质点，这些硬质点和细化的奥氏体晶粒的界面都是位错运动的障碍，造成了位错密度的提高，进而提高了铸态锰钢的加工硬化能力和抗磨性能。     

钒对低铬白口铁碳化物团球化的影响

碳、铬、锰和钼等合金元素对白口铸铁碳化物团球化的影响已有研究。本课题是在低铬白口铸铁中加入钒,以观察不同含量的钒对碳化物团球化的影响,并对试样分别进行正火及油淬处理,还观察了在铸态、正火及油淬三种条件下钒的作用以及相应状态下试样的冲击韧性和硬度。     

20CrMnTi钢螺旋锥齿轮锻坏的等温正火

本文对２０ＣｒＭｎＴｉ钢锻造齿坯普通正火处理的缺陷作了分析，试验研究了等温正火工艺参数对锻造齿坯的组织和性能影响。结果表明，锻造齿坯采用等温正火可获得均匀细小等轴状的珠光体和铁素体组织，硬度ＨＢ１６５－１８６且沿同分布较均匀。     

RE—B对Si—Mn铸钢强韧性的影响

稀土，硼，稀土－硼加入Ｓｉ－Ｍｎ铸钢能够细化铸态组织，制或消除针状网状铁素体，并增加铁素体数量，经高温淬火代温回火，能改善马氏体的亚结构，增加回火碳化物数量，并在马氏体板条间出现残余奥氏体薄膜，从而改善了Ｓｉ－Ｍｎ铸钢的力学性能，尤其是韧性。     

H13钢锻后热处理工艺对碳化物形态及分布的影响

通过金相分析H13钢锻后热处理过程中的组织变化,发现:锻造、球化退火对改善碳化物尺寸、分布均匀性有一定作用;采用正火、球化退火可对奥氏体中析出的碳化物的形态、分布有改善,但组织中夹杂物、共晶碳化物制约着H13的性能;锻造后常规热处理工艺对共晶碳化物的分布及形态没有影响。     

镍元素对铸态35CrMnSi钢性能的影响

对采煤机截齿材料，用铸态３５ＣｒＭｎＳｉ钢及在其中添加适量镍元素，并经退火，正火处理．用金相分析、硬度测定、静拉伸试验、缺口冲去等试验方法，比较了不同等温温度淬火后的力学性能．结果表明：铸态３５ＣｒＭｎＳｉ钢实现综合力学性能最佳配合的等温淬火温度是３４０℃，而在钢中添加适量镍元素后，实现最佳配合的等温淬火温度是３１０℃—３７０℃；且各项力学性能指标均达到或超过了截齿产品生产的技术要求，同时它的等温淬火区域宽，组织致密，性能理想，从而找到了用铸造方法取代锻造方法生产截齿的途径．     

镍元素对铸态35CrMnSi钢性能的影响

对采煤机截齿材料，用铸态３５ＣｒＭｎＳｉ钢及在其中添加适量镍元素，并经退火，正火处理．用金相分析、硬度测定、静拉伸试验、缺口冲去等试验方法，比较了不同等温温度淬火后的力学性能．结果表明：铸态３５ＣｒＭｎＳｉ钢实现综合力学性能最佳配合的等温淬火温度是３４０℃，而在钢中添加适量镍元素后，实现最佳配合的等温淬火温度是３１０℃—３７０℃；且各项力学性能指标均达到或超过了截齿产品生产的技术要求，同时它的等温淬火区域宽，组织致密，性能理想，从而找到了用铸造方法取代锻造方法生产截齿的途径．     

低合金耐磨球墨铸铁磨球的试验与研究

本试验通过对球墨铸铁中碳、硅含量及球化剂量、孕有剂量的控制,获得了球铁凝固时一部分碳既按稳定系转变形成石墨球,一部分碳又按介稳定系转变形成碳化物的铸态组织是珠光体基体上分布着球状石墨和少量孤主分布的碳化物的球墨铸铁。同时试验研究了最适宜的淬火温度、保温时间及回火温度。获得了具有较高硬度及韧性的马氏体耐磨球墨铸铁。通过加入铜、钼合金元素对φ70球磨淬透性的试验研究表明,这种马氏体耐磨球铁具有很高的淬透性。用此材质研制的磨球具有很高的耐磨性,且价格又便宜、值得推广。     

复合冷硬球墨铸铁轧辊生产中常见缺陷分析

本文主要分析了复合冷硬球墨铸铁轧辊生产中常见缺陷产生的原因,阐述了如何通过控制化学成分和浇注工艺确保复合冷硬球墨铸铁轧辊的“复合”效果。     

柴油机球墨铸铁曲轴的早期断裂机制研究

采用化学成分分析、金相检测、宏观与微观断口形貌分析等方法,对柴油机QT600-3球墨铸铁曲轴的早期断裂机制进行了分析研究.结果表明,轴颈圆角处的表面氧化皮及显微裂纹是引起疲劳开裂的主要原因,淬火组织缺陷诱发裂纹源的形成,对曲轴早期断裂也有一定的影响,断裂机制为解理与准解理断裂,具有典型的脆性断裂特征.     

柴油机球墨铸铁曲轴的早期断裂机制研究

采用化学成分分析、金相检测、宏观与微观断口形貌分析等方法，对柴油机QT600-3球墨铸铁曲轴的早期断裂机制进行了分析研究．结果表明，轴颈圆角处的表面氧化皮及显微裂纹是引起疲劳开裂的主要原因，淬火组织缺陷诱发裂纹源的形成，对曲轴早期断裂也有一定的影响，断裂机制为解理与准解理断裂，具有典型的脆性断裂特征。     

铸态QT550-7球墨铸铁制备及组织研究

为了研究铸态QT550-7球墨铸铁组织,铁液凝固过程及石墨球化机理,用回炉铁、生铁、废碳钢、球化剂、孕育剂等材料,采用双联熔炼法制备了球墨铸铁.经测试,化学成分和力学性能满足QT550-7球墨铸铁要求,球墨铸铁组织由铁素体＋珠光体＋球状石墨组成,凝固过程为糊状凝固.     

稻壳制炭机挤压模具失效分析及改进措施

针对某厂生产的稻壳制炭棒机挤压模具在使用过程中存在磨损较快、寿命较低的问题,对该挤压模具进行了失效分析.该模具的金相组织为F＋P（少量）＋片状石墨,硬度为104HBW.依据该挤压模具的工作条件,提出了采用球磨铸铁及提高模具耐磨性和使用寿命的处理工艺：860℃~920℃正火或正火＋中频感应淬火处理.     

高强度铸铁锻造毛坯研究

研究了球墨铸铁的塑性成形工艺和金相组织。脆性材质的球墨铸铁经过一定的热处理以后,成为超塑材质,可以塑性成形,塑性成形以后的球墨铸铁力学性能明显提高,可根据制件的使用要求,改变热处理工艺和塑性变形程度,得到符合使用要求的综合性能,从而扩大球墨铸铁的应用范围,发挥它原有的减振、减摩、经济性好的优点。     

球墨铸铁和铁素体不锈钢的激光-MIG复合焊接性能

为了研究球墨铸铁（FCD450）和铁素体不锈钢（SUS430）的异种焊接性能,采用3种不同镍质量分数的焊丝对球墨铸铁和铁素体不锈钢进行激光 MIG复合焊接试验,并确定最佳焊接条件.通过光学显微镜（OM）、扫描电子显微镜（SEM）、能谱分析（EDS）、电子探针（EPMA）和维氏硬度计对焊接接头的显微组织、成分分布及硬度分布进行分析,并对焊接接头进行拉伸试验.试验结果表明,在最佳焊接条件下,通过添加3种焊丝,焊接接头无裂纹出现且焊缝成型良好.由于焊丝的作用,焊缝金属铬和镍的质量分数较高.随着焊丝Ni质量分数的增加,焊缝宽度明显减小.由于莱氏体和马氏体的存在,拉伸试样都断在FCD450侧的半熔化区或热影响区.     

球墨铸铁磨损转型特性的研究

本文研究了球墨铸铁的磨损转型特性,考察了载荷、速度、显微组织和合金元素钒、钛对球墨铸铁轻微磨损与严重磨损之间转变的影响,并对其作用机理进行了探讨。     

Semi-solid casting of high speed steel ingots using inclined slope pre-crystallization method

Semi-solid casting of M2 high speed steel ingots was investigated by inclined slope pre-crystallization method. Effects of casting temperature and slope length on the microstructure of M2 HSS ingots were investigated. M2 cast ingots of non-dendritic primary austenite and fine eutectic ledeburite network carbide structure were obtained, with the casting temperature, slope length and angle of 1480 °C, 500 mm and 60° respectively. Meanwhile, the microstructure of cast samples was quantitatively assessed by Image tool software. Results show that optimum mean equivalent diameter of primary austenite crystal grain is 50.8 μm, shape factor is 0.83, and mean thickness of network carbide is 5.21 μm.