负温高强混凝土冻结损伤结构模糊可靠度分析

从负温高强混凝土的冻结损伤特征出发 ,利用负温高强混凝土的抗冻临界强度区域的模糊性 ,研究了负温高强混凝土的冻结损伤结构模糊可靠度问题 ,初步建立了模糊可靠度指标 βf 和初指标βα 的概念 ,同时 ,导出了 βf的近似计算公式 ,以C5 0～C6 0级高强混凝土的KI 型裂缝冻结为例说明了模糊可靠度的分析方法     

负温高强混凝土冻结损伤结构模糊可靠度分析

从负温高强混凝土的冻结损伤特征出发,利用负温高强混凝土的抗冻临界强度区域的模糊性,研究了负温高强混凝土的冻结损伤结构模糊可靠度问题,初步建立了模糊可靠度指标βf和初指标βα的概念,同时,导出了β f的近似计算公式,以C50～C60级高强混凝土的KI型裂缝冻结为例说明了模糊可靠度的分析方法.     

新型防冻泵送剂混凝土力学性能研究

研究了采用聚羧酸系防冻泵送剂所配制的C30和C50混凝土的抗压强度、静弹性模量、钢筋握裹力和轴心抗压强度等力学性能,结果表明:采用聚羧酸系防冻泵送剂所配制的C30和C50混凝土各龄期抗压强度均能够达到JC475-2004《混凝土防冻剂》中一等品的标准要求,-7+56d龄期时负温混凝土抗压强度高于基准标养混凝土28d强度;7d龄期以前,自然变负温条件下混凝土的抗压强度略高于早期低、负温养护的各组混凝土,28d龄期以后则相反;28d龄期时,早期低、负温养护混凝土的静弹性模量、钢筋握裹力、轴心抗压强度均随着养护温度的降低而降低,尤其是钢筋握裹力降低程度最为明显。     

负温高强度混凝土冻结损伤结构模糊可靠度分析

从负温高强度混凝土的冻结损特征出发,利用负温高强度混凝土的抗冻临界强度区域的模糊性,研究了负温高强度混凝土的冻结损伤结构模糊可靠度问题,初步建立了模糊可靠度指标βf和初指标βα的概念,同时导出了βf的近似计算公式,以C50－C60级高强混凝土的KI型裂缝冻为例说明了模糊可靠度的分析方法。     

漳州地下热水资源评价方法浅析

原《漳州地热详查报告》以开采模数法计算基岩裂隙热水允许开采量7598.2m3/d作为C级储量,《漳州盆地地下热水动态监测报告》以开采模数法加中温区试验推断法计算水温≥40℃基岩裂隙热水允许开采量5153.3m3/d,此二数值与实际开采量加基坑降水量之和对比分析,均偏小,以大井法计算水温≥50℃的孔隙热水允许开采量作为C级储量更为可靠,按水位降深5.45m计,并经垂向、侧向补给量保证验算修正后,允许开采量10208.97m3/d。     

基于抗冻性的负温混凝土受冻临界强度研究

采用快速冻融循环的试验方法,研究了经过0 h、12 h、24 h、36 h、48 h、72 h、96 h等不同早期预养后,转入恒-20℃的负温条件下养护至7 d,再转标准条件下养护至56 d龄期的混凝土试件经历不同冻融循环次数后的相对动弹性模量损失,并以未受冻的正温混凝土标准养护28 d强度和抗冻性为基准,得出了基于抗冻性的负温混凝土受冻临界强度值及其预养时间值。结果表明,未掺加防冻剂C30、C40、C50和C60混凝土达到F300次冻融所需受冻临界强度分别为24.6 MPa、33.6 MPa、40.4 MPa和49.5 MPa,其预养大于等于96 h;掺加防冻剂C30、C40、C50和C60混凝土达到F300次冻融所需受冻临界强度分别为19.6 MPa、27.5 MPa、31.7 MPa和40.5 MPa,其预养时间大于等于48 h。     

早龄期H型钢混凝土梁受力性能试验研究及有限元分析

为研究C40早龄期型钢混凝土梁的受力性能，分别对7根H型钢混凝土梁在龄期1、3、7、28 d进行单调静力加载试验, 分析了荷载-位移曲线、荷载-应变曲线和梁早期受荷损伤对后期受力性能的影响。试验结果表明：掺入早强剂的C40型钢混凝土梁1 d的承载力可达到28 d的75.5%；梁的早期受荷损伤对后期28 d龄期的承载力影响不大。在试验研究的基础上，利用非线性有限元分析软件ABAQUS，建立型钢混凝土梁力学模型进行有限元分析，有限元分析结果与试验结果吻合较好。     

负温高性能混凝土材料特性考虑

探讨了负温高性能砼配合比材料特性影响因素 ,并按照陈建奎教授推荐的方法进行分析 ,将Bolemy公式中的W/C参数变为W/B比以作为寒冷地区负温高性能砼配合比设计时参考条件     

自愈合抑温防水复合材料的制备与性能研究

以28 d抗压强度和抗渗压力比为指标,研制出了一种新型自愈合抑温防水复合材料。研究了掺入自愈合抑温防水复合材料砂浆的裂缝自修复性能,并对其进行XRD和SEM微观分析。结果表明：掺入自愈合抑温防水复合材料后,水泥净浆抑温率47%,混凝土一次抗渗压力比（28 d）可达400%,二次抗渗压力比（56 d）325%,28 d抗压强度比113%,砂浆0.3 mm裂缝90 d可实现自愈合。防水材料中的结晶成分和活性物质能够促使水泥水化,与水泥水化产物发生反应,生成结晶体填充裂缝和孔隙,从而提高试件的防水性能和自修复能力。     

早龄期混凝土单轴拉伸试验的数值模拟

基于强度为C40,龄期分别为2d,7d,28d的混凝土单轴拉伸试验,通过编制用户子程序调用通用有限元软件ABAQUS中的损伤塑性模型,对试验进行了数值模拟。该模型将损伤和塑性作为材料的两个内变量,共同引起混凝土的强度变化及变形。混凝土试件宏观裂缝的出现及扩展（应变软化段）由耦合了损伤变量的弥散裂缝模型进行计算。将模拟出的应力一位移曲线与试验曲线进行对比,并将不同龄期的曲线之间进行了相互对比。结果均令人满意。通过对模拟出的塑性应变场、损伤场的分析,形象地再现了早龄期混凝土试件单轴拉伸破坏的全过程,为早龄期混凝土结构的拉伸损伤断裂过程分析提供了有力的数值工具。     

自然变负温养护和恒负温养护对混凝土强度的影响

为了提高高寒地区冬季施工中泵送混凝土的性能,研究两种坍落度、两种防冻剂的混凝土在自然变负温养护和恒负温养护条件下抗压强度发展规律。结果表明：自然变负温养护由于昼夜温差的变化导致掺防冻剂混凝土7d强度均明显高于恒负温7d的强度,高防冻组分的防冻剂能够促进自然变负温养护下混凝土强度持续增长,也抑制了标准养护条件下混凝土后期强度的发展。利用高效减水剂或增加一定的用水量改善混凝土的工作性时,由于凝结时间的延长,负温下混凝土抗压强度会受到明显影响,混凝土内部易冻结损伤。与自然变负温养护条件相比,利用恒负温养护制度检验防冻剂质量时会因防冻剂类型不同造成质量判断上的差异。采用含高减水组分的防冻剂,并延长正温下的养护时间,有利于提高冬季施工中泵送混凝土的性能。     

负温高强混凝土中外掺料总活性系数探讨

研讨了C50～C70级负温高强砼中磨细Ⅰ级增钙灰、硅灰、WN -D(Ⅲ )型高效防冻剂 (含FDN -A高效减水组分 )经恒 - 1 5℃养护转 + 2 8d～ + 90d之间 ,在保持砼坍落度不变的前提下 ,总掺和料的总掺量为 1 0 %～1 5%等量取代水泥后的总活性系数问题     

海水侵蚀环境下再生混凝土梁的损伤劣化研究

采用5倍海水浓度的人造海水对再生混凝土梁进行了加速腐蚀,通过超声平测法测得了腐蚀劣化龄期分别为t=60 d、t=120 d、t=180 d及t=240 d时各再生混凝土试验梁的腐蚀损伤层厚度,研究了梁的腐蚀损伤度随腐蚀时间的变化规律。结果表明,粉煤灰掺量为40%的C30与C40级再生混凝土梁与同强度等级的其他梁相比,均具有较强的抗海水侵蚀性能。同时,建立了海水侵蚀环境下再生混凝土梁的损伤劣化模型。     

负温高强混凝土冻结损伤纤维束模型研究

根据负温高强混凝土冻结显微孔结构密度分布结果 ,建立了冻结损伤纤维束模型 ,为进一步研究负温高强混凝土的冻结损伤基因 ,推断负温高强混凝土的失效概率 ,及负温高强混凝土受冻害的防止打下基础     

应用弹性模量法研究负温混凝土冻结损伤的思考

研究了新拌负温空白砼及其负温防冻剂混凝土在硬化过程中受冻后弹性模量变化规律 ,确定了负温砼冻结损伤力学方程及其损伤因子 ,并给出工程结构中允许许应的值 ,为负温砼工程设计及其寻找冻害基因的演化过程提供研究手段     

负温高强混凝土冻结损伤参数适应性条件研究

从应变等效性假说的基本原理出发 ,研究了负温混凝土冻结损伤参数———弹性模量法中受冻后测试的损伤混凝土弹性模量的物理概念 ,从而分析了掺防冻剂混凝土及不掺防冻剂混凝土受冻后的弹性模量变化过程及其选用该参数的适应性条件 ,为判断负温高强混凝土材料冻结失效过程提供保证。     

C50级高强负温泵送混凝土配制与强度发展研究

根据寒冷地区施工特点,研究了-10℃条件下C50级负温泵送高强混凝土的配比及强度发展规律,并确定了C50级高强负温泵送混凝土冬季负温施工限.     

干湿循环与现场暴露混凝土损伤规律的关系研究

研究了C30、C50和C80在干湿循环和盐湖现场暴露环境下的损伤变化规律之间的关系,分析了试验环境与混凝土强度和腐蚀时间对相对动弹模量的影响,建立混凝土构件的腐蚀时间与相对动弹模量及干湿循环与现场暴露混凝土损伤的换算方程。试验结果表明:混凝土在干湿循环试验比现场暴露强度损伤的更快。混凝土构件Etr强化的时间与混凝土构件强度等级为负相关关系。混凝土强度等级与损伤加速度A1和损伤速度A0分别呈正指数和负指数函数关系,混凝土强度等级与损伤加速度的换算系数KA和损伤速度的换算系数KV呈指数函数关系,可通过换算系数和干湿循环损伤加速度A1和损伤速度A0预测以建实体工程混凝土的相对动弹模量。     

经皮骶髂螺钉固定治疗骨盆TileB、C1型损伤

目的:探讨经皮骶髂螺钉固定治疗骨盆Tile B、C1型损伤的治疗方法及疗效。方法:自2011年2月²013年12月采取微创经皮骶髂螺钉固定治疗骨盆Tile B、C1型损伤24例,受伤后至手术时间为42013年12月采取微创经皮骶髂螺钉固定治疗骨盆Tile B、C1型损伤24例,受伤后至手术时间为4¹4 d,平均514 d,平均5⁷ d。所有患者均在仰卧位下先植入骶髂拉力螺钉固定后环,再根据损伤及骨折移位情况,同时行前环切开复位重建钢板内固定或微创经皮植入外固定支架固定。结果:术后随访57 d。所有患者均在仰卧位下先植入骶髂拉力螺钉固定后环,再根据损伤及骨折移位情况,同时行前环切开复位重建钢板内固定或微创经皮植入外固定支架固定。结果:术后随访5³6个月,平均14.5个月,骨折愈合良好,肢体无短缩、行走痛,根据Majeed疗效评定标准,优20例,良2例,可2例,术后无一例感染。可2例行多排CT扫描见螺钉部分进入骶管,患者有轻微骶神经损伤,予以营养神经治疗,3月后症状缓解,未行特殊处理。结论:骶髂拉力螺钉技术的固定强度大,稳定性好,微创,手术感染率低,是治疗骨盆Tile B、C1型损伤的有效方法。     

基于GM(1,1)模型室内加速试验下钢筋混凝土服役寿命预测

为研究西部盐渍土地区钢筋混凝土损伤劣化规律及服役寿命,设计了干湿循环、盐类侵蚀、紫外线辐射及太阳照射耦合因素下的室内加速试验,定期测试试件相对动弹性模量(RDEM)、相对质量评价参数(RQEP)和腐蚀电流密度(i_corr)等宏观指标及扫描电镜(SEM)与X射线衍射(XRD)等微观指标来表征钢筋混凝土损伤劣化规律及腐蚀机理,同时利用GM(1,1)模型对钢筋混凝土服役寿命进行预测。研究结果表明：RDEM、RQEP及i_corr均可在一定程度上表征混凝土损伤劣化过程,RDEM呈现出先增大后减小的趋势,RQEP表现为缓慢增长-平缓下降-加速下降三阶段变化特点,而i_corr呈现缓慢增长-加速增长两阶段变化。利用GM(1,1)模型预测C35试件钢筋与混凝土失效时间分别为175 d和231 d,C40试件失效时间分别为273 d和497 d。