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<正>2010年2月26日,由中国海油投资、我国自行建造的深水半潜式钻井平台"海洋石油981"在上海外高桥造船有限公司顺利出坞,这标志着中国首艘超深水钻井平台的钢结构建造和主要设备安装已经基本完成,平台的建造将由坞内搭载进入码头舾装、调试阶段。 相似文献
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深海工程装备主要包括深海钻采平台及辅助装备、物探装备、水下工程装备、深海运载与作业装备、超大型海洋浮式结构物等。半潜式平台是在坐底式平台基础上发展起来的一种深水浮式平台,解决了固定式平台不适于深水开发的问题。张力腿平台是在半潜式平台基础上发展起来的一种深水顺应式平台,解决了传统移动式平台的运动性能和定位难以满足深水作业需求的问题。单柱式平台的优点是运动稳定,安全性好,动态定位方便,便于拖航和安装,造价低。浮式生产储卸油船(FPSO)使海上油田开发避免了远距离长输管道和终端设施建设所需的工程投资,生产系统投产快、投资低,可转移重复使用,实现了油田的全海式开发。另外,随着世界各大石油公司在深海领域的投资不断增加,水下工程装备需求迅速上升。我国经过40多年的发展已形成了自升式钻井平台、坐底式钻井平台、导管架式平台三个技术系列,"海洋石油708"勘察船和"海洋石油981号"的投入使用,标志着我国海洋石油工业"深水战略"迈出了实质性步伐。目前我国在役的半潜式平台3座、FPSO船14艘。虽然我国海工企业已具备建造深海半潜式平台、FPSO的能力,但在规模、装备、技术水平和管理水平等方面仍存在差距。 相似文献
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《福建能源开发与节约》2014,(3):112-112
日前在西沙作业的中国“海洋981”钻井平台是中国海洋石油总公司投资建造的第一支以“海洋石油981”.钻井平台为核心的深水旗舰团队,开启了我国正式挺进深水的新征程,为我国自营勘探开发南海深水油气资源打下了坚实的基础。 相似文献
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《福建能源开发与节约》2012,(5):71-71
中国海洋石油总公司深水钻井船项目组表示:中国首座用于深海油气开采的钻井平台——“海洋石油981”自今年5月开钻以为,已钻井3口。第2批重大装备,预计在2015年前后投运。 相似文献
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随着“海洋981”集群效应的逐渐显现,中国深水石油装备界正累积提升位阶的能量。壁垒和偏见来自哪里?
坐在长条形会议桌的一边,亚星锚链董事长陶安详点上一支烟,踌躇满志。“我们要扩大系泊链生产,争取在这个领域做到世界第一”,陶带江苏泰州本地口音,脱口而出一一亚星内外,这句话他已重复多遍。由亚星锚链研发制造的R5级系泊链已成为一张“名片”。去年8月,“海洋石油981”钻井平台在舟山群岛附近海面调试,遭遇14级台风“梅花”正面冲击,惊涛骇浪中,全凭12根亚星牌系泊链“定”住乾坤。系泊链是深水石油辅助设备,此前以R4级系泊链为主,更高强度R5级系泊链在国际上还是首次出现。早在数年前,陶安详就看中海洋装备这个市场,谋求转型。 相似文献
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《中外能源》2016,(12)
用于钻井船和半潜式平台的隔水管是深水钻井作业中最关键的组成部分,而轻型隔水管由于采用轻型材料制造,与常规隔水管相比更容易搬运,要求的浮力装置更少,更能适应深水环境,保证钻机的深水工作能力,成为未来隔水管的发展方向。具有较强的海洋钻井隔水管开发能力的国家为数不多,生产供应商主要集中在美国、挪威、法国、俄罗斯等国家。近年来,国内相关机构也逐渐加大了对隔水管系统的研发和制造力度,但目前还没有生产厂家能够提供整套满足海洋生产条件下的隔水管处理系统。随着我国南海石油勘探的不断扩大,应加快国产隔水管研发的速度,尤其是轻型隔水管技术的研制,尽早摆脱国外垄断。除了加大科研攻关力度外,还应逐渐形成系统开发。建议国产化隔水管向小直径、长系列、快装式方向发展,以实现高效能、智能化深水钻井技术的持续开发。 相似文献
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古巴和美国在僵持并对立了半个多世纪后,双方的世仇或许将随着深海石油的发现而消融。2012年1月底,西班牙石油巨头雷普索尔公司在距离美国佛罗里达不到100海里外的古巴海域采用中国制造的深水钻井平台“Scarabeo9”打下了第一口深海油井,标志着备受争议的古巴深海石油勘探计划正式付诸实施。 相似文献
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《动力工程学报》2017,(12):1015-1022
为研究浮式风力机半潜式平台的动态响应及系泊性能,建立了基于半潜式平台的NREL5 MW浮式风力机模型.结合有限元方法,并利用辐射和衍射理论,在考虑风、浪、流载荷的联合作用下,运用Aqwa软件对极端海况下半潜式平台的动态响应及系泊性能进行数值仿真,得到了幅值响应算子(RAO)、附加质量、辐射阻尼随波浪频率的变化趋势以及极端海况下半潜式平台的动态响应和系泊线的张力响应.结果表明:半潜式平台在高频区域(大于1.6rad/s)具有良好的运动性能,动态响应小;垂荡方向动态响应不受波浪方向变化的影响,且波浪方向为0°时,纵荡和纵摇动态响应最为剧烈;台风海况下半潜式平台的动态响应和系泊线的张力响应均大于无台风海况;随着海况恶劣程度加深,半潜式平台的动态响应和系泊线的张力响应均明显增大. 相似文献
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为保证漂浮式风电场在环境载荷复杂的海洋环境中稳定正常工作,以半潜式平台为研究对象,建立了基于Umarine Semi Submersible平台的阵列式风电场。通过FORTRAN程序语言求解气动载荷,采用水动力学软件AQWA,基于辐射/绕射理论并结合有限元方法,研究了风波耦合作用下半潜式平台时频动态响应。结果表明:阵列半潜式平台漂浮式风电场可有效提升平台抗首摇、横摇能力;固定悬链线可降低平台横荡运动幅值与纵荡响应;共用系泊系统的阵列平台机舱振动稳定性更佳。 相似文献
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为改善半潜式平台漂浮式风力机动态响应,提出将扰流片螺旋布置于半潜式平台浮筒下部的结构设计方法,将附加螺旋扰流片的半潜平台漂浮式风力机与原平台进行对比,并研究扰流片布置螺距对平台性能的影响。结果表明:频域分析中扰流片能够显著降低平台所受横摇波浪激励力矩,对平台垂荡、横摇、纵摇辐射阻尼及附加质量均有一定提升,平台频域幅值响应算子(RAO)峰值明显降低;安装扰流片后,平台固有周期增加,抗共振性能更好;时域分析中,在垂荡、纵摇方向上扰流片布置螺距对平台运动响应影响较小,对横摇运动响应抑制明显,其中0.29D(D为半潜式平台浮筒半径)扰流片平台性能较佳。 相似文献
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基于模型试验方法,开展立柱截面形状对半潜式海洋平台涡激运动影响的研究。对立柱截面形状为圆形、方形的半潜式平台分别进行平面内三自由度涡激运动特征测定,得到不同工况下平台横荡、纵荡和艏摇运动的无量纲振幅与约化速度的相关性以及平台各向受力特征。试验结果表明立柱截面形状对半潜式平台的受力频率、响应幅值等涡激运动特征值有较大影响:各个流向下方柱半潜式平台的纵荡运动均观察到"驰振"现象,而圆柱平台纵荡运动是否发生"驰振"现象与来流方向密切相关,并且当"驰振"现象发生时,2个平台纵荡运动频率均稳定于0.38 Hz附近;整个约化速度范围内,方柱平台所受涡激升力与艏摇力矩频率主峰值之比基本保持1∶1关系,圆柱平台在非锁定区和锁定区内涡激升力与艏摇力矩频率比为1∶1,在超锁定区变为1∶1.5;多数工况下圆柱平台的横荡幅值明显大于方柱平台,而方柱平台的艏摇响应幅值远大于圆柱平台,最大幅值可达20.35°。 相似文献
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以适用于中等水深(50~200 m)的新型潜式浮式风力机为研究对象,该风力机基础综合Spar式、半潜式及张力腿(TLP)3类浮式风力机基础的优点,运行时基础主体淹没在水下,具有较小的水线面(如同Spar平台),受波浪影响较小;平台通过张紧式系泊线与海床相连(如同TLP平台),具有良好的垂荡和摇摆运动特性;拖航状态下,浮式平台处于半潜状态,水线面面积大(如同半潜式平台),具有良好的浮稳性。通过分析不同波况下的潜式浮式风力机耦合动力响应得到潜式浮式基础的横荡、纵荡、垂荡及纵摇运动响应,以及发电功率、叶片根部弯矩、塔筒顶部和底部弯矩、锚链张力时程曲线。研究结果表明:波浪对于结构的纵摇运动的影响最为明显,对发电功率、叶片根部弯矩和塔筒顶部弯矩影响较小,对塔筒底部弯矩和系泊线张力影响较大。 相似文献
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[目的]文章旨在探索10 MW级半潜型浮式风机的一体化计算方法并分析其在40~50 m近海深水区的耦合动力响应特性。[方法]以10 MW混凝土半潜型浮式风机为例,构建一体化时域数值计算模型,统计分析其额定发电和极端工况下的平台动力响应和系泊张力特征。[结果]平台水平运动主要受波浪荷载、风荷载和系泊刚度特性的影响,最大水平运动和系泊张力发生在生存工况,垂向运动主要受波浪荷载影响,摇摆运动的均值主要受风荷载影响,上述浮式风机动力响应均满足设计指标。[结论]一体化数值计算方法较好地考虑浮式风机耦合动力特性,由于水深限制,近海深水区的海上漂浮式风机对水平运动约束和系泊非线性问题的优化更为重要,响应极值主要发生在极端工况,上述结论为此类漂浮式海上风机基础结构的研究与设计工作提供了一定的参考。 相似文献
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