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刚性有机粒子对PVC/EVA共混体系改性的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
本文研究了刚性有机粒子(PS、PMMA)对PVC/EVA共混体系力学性能的影响。实验结果表明,添加少量的刚性有机粒子对PVC/EVA共混体系有较明显的增韧与增强作用。 相似文献
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FPE,CaCO3非弹性体增韧PVC/CPE体系的研究 总被引:7,自引:0,他引:7
介绍以PE固相接枝马来酸二丁酯(简称FPE)非弹性体增韧PVC/CPE体系。在PVC/CPE=100/5.5及100/10(质量比)体系中,加入5.5质量份FPE后,其缺口冲击强度由13.5kJ/m2、31.5kJ/m2提高到18.1kJ/m2、40.8kJ/m2;拉伸强度由49.4MPa、41.7MPa提高到52.9MPa、42.7MPa,表明FPE对PVC/CPE体系具有增韧增强双重作用。在PVC/CPE/FPE三元体系中,加入适量的CaCO3*也有增韧作用,添加5质量份时,体系的缺口冲击强度由18.1kJ/m2提高到24.1kJ/m2。通过流变性能的测试表明,FPE的加入能改善体系的流动性能。此外,还用SEM研究了体系的增韧机理,认为在PVC/CPE/FPE体系中,CPE属弹性体增韧类型,FPE属非弹性体增韧类型,两种机理同时存在。 相似文献
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反应挤了HDPE/PET共混合金结构与性能研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用DSC、WAXD、SEM及TGA等方法研究了HDPE/PET共混合金在增溶剂E/VAC或E/AA作用下的结晶性、形态结构及热稳定性。结果表明,E/VAC或E/AA的加入,使HDPE/PET体系中HDPE组分的熔融热焓降低,结晶度下降,但熔融峰位置和晶胞基本保持不变;从SEM照片可以观察到E/VAC、E/AA对共混体系具有一定的增容作用,E/AA和效果优于E/VAC;共混体系的热稳定性随E/VA 相似文献
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氯化乙丙橡胶胶增容PVC/SBS共混体系的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以氯化乙丙橡胶(CEPDM)为相容剂,研究了SBS对PVC的共混增韧改性。结果表明CEPDM能明显改善SBS与PVC的相容性,使共混物中SBS颗粒尺寸明显减小,分布更均匀,共混物的tg内移,常常和低温下制品冲击强度增大。当PVC/SBS/CEPDM为80/20/6(质量比)时,共混物的常温缺口冲击强度为56.3kJ/m^2,低温(-20℃)缺口冲击强度为32.4kJ/m^2。 相似文献
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本文研究了固相氯化法制备的氯化聚乙烯(CPE)和PVC/CPE共混物的机械特性。氏考察了CPE氯含量、氯化条件如聚乙烯晶区与非晶区氯化程度比、氯化过程中热处理条件、氯化温度等对聚氯乙烯(PVC)增韧效果的影响。共混前后的物理力学性能变化表明,不仅氯含量、而且氯化聚乙烯的制备条件对PVG的增韧效果有着很大的影响,而分子量对性能影响不大。因相法CPE与悬浮法CPE对PVC的增韧效果相当,CPE用量为7—15phr时,增韧效果尤为突出。形态结构的表征结果说明共混物是微观上的相分离,具有优良增韧效果的体系为CPE是均匀连续同分布于PVC粒子表面。 相似文献
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滑石粉填充PVC/NR、PVC/Elvaloy741和PVC/Elvaloy741/NR三种共混体系研究 总被引:6,自引:0,他引:6
本文在研究PVC/NR、PVC/Elvaloy741和PVC/Elvaloy741/NR三种共混体系的基础上,以滑石粉填充以上三种共混体系,并对其物理机械性能的测试结果进行了讨论。 相似文献
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采用玻璃纤维(GF)及氯化聚乙烯(CPE)对聚氯乙烯(PVC)协同增韧改性。研究表明,当共混体系中有一定量的GF时,CPE的加入不仅能够改善共混物的韧性,还能够促进GF在PVC基体中的分散,两者协同增韧。随着CPE加入量的增加,GF分散效果增强,PVC/CPE/GF共混物的硬度呈现先显著增强后缓慢增强的趋势、拉伸强度和断裂伸长率逐渐上升、拉伸弹性模量先升高后下降,增韧效果明显。当经过硅烷偶联剂KH–550处理过的GF的质量一定,CPE用量为配方总质量的15%~20%之间时,通过PVC/CPE/GF共混物样条冲击断面的扫描电子显微镜观察可见,GF在基体中分散均匀,与基体粘结紧密,断面产生了大量有规则的网丝结构,增韧效果最佳。 相似文献
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本文研究刚性聚合物(PS、PMMA)对CaCO_2填充的PVC/CPE共混体力学性能和流变性能的影响。结果表明,刚性聚合物的填入提高了共混体的冲击强度,其中,对PVC/CPE/CaCO_3=100/15/10体系的增韧效果较好。PMMA使共混体的拉伸强度有所提高而PS使共混体拉伸强度下降。流变性的测定显示,Ca-CO_2使共混体的表观粘度和粘流活化能增加,牛顿的流动性增强,而在PVC/CPE/CaCO_3共混体中加入4.5份PS能明显降低共混体的表观粘度和粘流活化能,牛顿的流动性降低,但仍有良好的挤出物外观和较低的挤出膨胀率。 相似文献
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高分子量聚氯乙烯增塑体系及其改性研究 总被引:3,自引:1,他引:2
研究了HMWPVC和通用PVC的增塑性能,采用CPE、P83 和741 改性剂对HMWPVC增塑体系进行改性,结果表明,随PVC分子量增加,体系的拉伸强度,冲击回弹性,硬度、熔体平衡转矩、熔体温度提高,而软化温度和磨耗降低,动态热稳定时间缩短;DOP用量的增加,呈现通常的增塑性能;加有CPE的体系磨耗增加明显,741 对体系的硬度,软化温度和冲击回弹性影响较显著,对于熔体性能的影响,则CPE更为明显。 相似文献
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制备了PVC/CPE/埃洛石纳米管(HNTs)复合材料,研究了HNTs对PVC/CPE复合材料力学性能、微观形貌及热性能的影响.结果显示,HNTs对PVC/CPE材料的增韧效果与基体的韧性及HNTs的添加量有关.当基体韧性较低时,添加少量的HNTs可显著提高PVC/CPE的冲击强度,同时,材料的拉伸强度、弯曲强度和热性能也得到一定的提高.当m(PVC)∶m(CPE)∶m(HNTs)=100∶ 3∶3时,复合材料的冲击强度可达22.17 J/m2,为纯PVC基体树脂的3.4倍,复合材料的冲击断面较粗糙,HNTs在基体中分散较均匀. 相似文献
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硬质高聚合度PVC的改性 总被引:2,自引:1,他引:1
以硬质高聚合度PVC为对象,采用DOP、CPE或SAN进行增韧改性,研究了液体丁腈、ACR及内、外润滑剂对加工流变性能的影响,结果表明,CPE是高聚合度PVC的优良增韧改性剂,对拉伸强度影响很小,SAN对PVC/CPE=100/10体系起到既增韧又增强效果,用量在3份以下,LNBR可降低熔体的表观粘度、缩短塑化时间,降低能耗,改善流变性,ACR-2可明显改善熔体强度,促进熔融塑化,在高速剪切下,表面平整光滑,从力学性能、混炼状态、熔体流动和挤出物外观,选择ESO、丁二烯、TRO16为润滑剂。硬质料的挤出性能及外观接近进口料水平。 相似文献
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采用非弹性体增韧的概念,探讨了三种有机刚性粒子(PS、SAN和AAS)对PVC/ABS二元体系的增韧改性作用,分析了有机刚性粒子增韧作用的影响因素和实现途径。结果表明,有机刚性粒子对PVC/ABS二元共混体系确有一定增韧作用,不同的刚性粒子对不同韧性的二元基体,增韧改性效果各不相同。 相似文献
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用CPE与CaCO3复配制备出高韧性PVC复合材料,研究了CPE、CaCO3对PVC复合材料力学性能的影响。结果表明:CPE能有效提高PVC的冲击强度;CaCO3在一定用量范围内,可以提高PVC的冲击强度;CPE与CaCO3协同增韧,PVC复合材料的冲击强度可达60 kJ/m2,拉伸强度约为37 MPa,断裂伸长率可达65%。 相似文献
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以氯化聚丙烯(CPP)为增容剂,探讨了CPP不同含量下PP/PVC体系的力学性能、相容性、流变性能以及对应的微观结构,并与氯化聚乙烯(CPE)增容剂进行了比较。发现添加5份CPP可明显改善PP和PVC两相界面相容性,与PP/PVC体系相比,拉伸强度提高了61%,无缺口冲击强度提高了100%。此时CPP还起到了一定的增塑作用,共混体系加工性能较好。与CPE相比,含有CPP的共混体系拉伸强度较高。 相似文献
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CPE与ACR或MBS协同增韧硬质PVC研究 总被引:10,自引:4,他引:6
本文研究了PVC/CPE/ACR或MBS共混物的力学性能与增韧剂组成比、加工条件和相形态之间的关系。实验结果表明,适宜组成比和加工条件下,CPE与ACR或MBS对硬质PVC有协同增韧作用,共混物形态结构以增韧剂呈精细网-岛相分散为特征。 相似文献