500kV固定串联补偿装置技术特点分析

分析了 5 0 0 k V固定串联补偿装置的技术特点。就串联电容器的结构、MOV能量吸收能力的确定和放电间隙的配置提出了改进意见     

串联补偿装置中MOV保护特性的分析

概述串联补偿装置中MOV及其保护配置原则。结合其在 5 0 0kV阳 -淮工程固定式串联补偿装置中的应用 ,分析MOV在一次系统的保护特性和其二次系统保护配置的作用和功能。它对串联补偿开关站MOV的设计、设备选型和运行具有意义     

双Y移30° PMSM双电机串联系统的建模与仿真

双Y移30°永磁同步电动机串联系统可以实现同一变频电源供电和同一套控制平台下两台电机的解耦运行。分别建立了不同坐标系下双Y移30°永磁同步电动机串联系统的数学模型,从数学机理上推导了两台串联电机可实现解耦运行,给出了基于id=0的串联系统矢量控制模型,并给出了变负载系统运行的仿真分析,验证了该串联系统解耦运行的可行性。     

两台对称六相PMSM反串联系统的建模与仿真

针对单逆变器供电的两台对称六相PMSM反串联系统的控制问题,建立了反串联系统在自然坐标系下的数学模型,通过解耦变换矩阵和旋转变换矩阵将反串联系统的数学模型从自然坐标系依次变换到静止坐标系和旋转坐标系中,利用id=0的电流滞环PWM控制策略对反串联系统进行了稳态和动态仿真.仿真结果表明,控制策略实现了对该两电机反串联系统...     

阳城500kV输电工程中串补装置的工作条件

用电磁暂态程序 (EMTP)模拟计算了阳城 5 0 0 k V输电工程串联电容器组的工作条件。结果表明 :线路正常投入串补电容器组 ,若永久性单相接地故障点靠近电容器组时单相自动重合闸 ,则串联电容器组有可能在 0 .35 s内不能得到可靠保护 ;距三堡母线 15 9.16 km以内线路发生三相接地故障时 ,串补电容器组才可在 0 .35 s内得到可靠保护。     

SVPWM控制2台双Y移30°PMSM串联系统的研究

一定数量的多相电机通过适当的相序转换规则串联起来,使得该系统可以由1台逆变器供电而实现对所有串联电机的独立控制.以1台逆变器驱动2台双Y移30°永磁同步电机(PMSM)的串联系统为例,给出了串联系统的工作原理,为实现两电机的解耦运行,提出了一种新颖的SVPWM控制串联系统的方法.分析了SVPWM基本原理的具体实现方法.在Matlab/Simulink环境下,结合id=0的矢量控制策略,对电机的变载、变速运行进行了分析,验证了所提出的SVPWM控制策略的可行性.     

国产300 MW机组中压缸启动

介绍东汽 3 0 0 MW机组中压缸启动方式的特点 ,并针对配备 3 5% BMCR容量两级串联简易电动旁路的东汽 3 0 0 MW机组中压缸启动的过程及其需要注意的问题作了详细的阐述。     

电子节能灯的功率因数与谐波

1　电流波形通常 ,电子镇流器是由自激振荡器和Ｌ、Ｃ串联谐振电路所组成。它类似于电感镇流器 ,其作用是 :保证灯管启动而点燃工作 ;限制灯管工作电流以及辅助加热灯管的灯丝。谐振电容Ｃ和灯管并联后与谐振电感Ｌ串联 ,当灯管未点燃前 ,Ｌ和Ｃ产生串联谐振 ,使灯管点燃工作 ,以后由灯管和Ｃ并联 ,再与Ｌ串联 ,Ｌ起限流作用。灯管的工作频率约为几十千赫 ,灯管电压和灯管电流近似于正弦波 ,灯的输入电压为电源电压 (2 2 0Ｖ、5 0Ｈｚ) ,输入的电流波形为 5 0Ｈｚ的脉冲。图 1(ａ)为测得的某灯的电压和电流波形(灯电压 2 2 1 6Ｖ、电流 0 1…     

4.5 kV/4.0 kA IGCT的应用研究

针对100Mvar及以上大容量静止同步补偿器(STATCOM)用的串联两只或三只(型号为5SHY 35IA503的4．5kV／4．0kA)集成门极换向晶闸管IGCT(Integrated Gate Commutated Thyristor)的应用进行了研究。设计了可进行6只IGCT串联的实验平台；通过测试波形得出不同条件下IGCT的串联均压特性，结果表明，在串联状态下开关特性一致。文中指出，当电容变小时，IGCT关断过程中的关断速度明显提高，关断损耗也明显减小。     

最大功率条件下串联太阳电池电流方程的确定

基于太阳电池电流方程和基本电路理论，通过各单体太阳电池参数求解出太阳电池串联后的短路电流ISC、开路电压UOC、最大功率点电流Im、最大功率点电压Um，从而对串联后的太阳电池建立封闭的方程组，可以对反向饱和电流I0、二极管理想因子A、电池串联内阻RS这3个待定参数封闭求解，达到了确定串联后新的太阳电池电流方程的目的。对2个单体太阳电池参数一致和不同时的2种情况进行模拟实验，结果证明所提方法的正确性和可行性：理论值与实验值的误差小于2%；在理论上直接确定出串联太阳电池电流方程所需的参数。     

PLC在自来水管网监控系统中的应用

结合某自来水公司管网调度监控系统 ,分别介绍了S7-200系列PLC、MODICON984系列PLC、PLC -5系列PLC在该无线SCADA系统中的应用 ,并简单分析了三种类型PLC的联网和通信能力。     

对建立大型异步电动机新系列的初步探讨

根据国外大型异步电动机的发展趋势和国内电机制造的能力,提出了用大型异步电动机新系列替代现行的系列。本文从经济性、可靠性、标准化程度和使用等方面对新系列进行了论述,并将现行的大型异步电动机系列与国外情况做了比较。     

串补平台抗震性能有限元分析

串补平台由基础及短柱、垂直支持绝缘子、斜拉耐张绝缘子、钢平台、串补设备组成。介绍了串补平台结构特性,依据某实际工程建立了串补平台结构非线性有限元模型,建模时考虑了斜拉耐张绝缘子的非线性特性,进行了静力和地震作用计算和分析,为串补平台结构设计提供理论依据。     

伊冯串补动态特性仿真及对电网稳定性影响研究

对可控串补的强补和振荡阻尼程序(POD)功能做了详细阐述,并对可控串补的补偿能力进行了仿真,根据仿真结果给出了串补提升系数与线路电流大小的关系曲线。最后对伊冯串补的投运对电网稳定水平的影响进行仿真研究。     

时间序列分解在短期电价分析与预测中的应用

为了提高短期电价预测的精度,将电价分解成工作日电价和周末电价两个时间序列,并且,通过移动平均法和离散傅立叶变换,分别将这两个时间序列分成趋势分量、周期分量和随机分量三个组成部分,然后,分别采用移动平均法、外推法和最小二乘支持向量机对这三个组成部分进行预测以求得两个电价时间序列未来的预测值.仿真结果表明,与采用传统BP神...     

布置于线路中部的500 kV独立串抗站技术方案探讨

相比于常规的紧邻500 kV变电站布置的串抗站,布置于500 kV线路中部的独立串抗站从接线型式的选择到站用电及接地的设计原则均有其特殊性。文中以四川500 kV尖彭串抗站为例,对独立布置于线路中部的500 kV串抗站的主要技术原则进行探讨。通过对已建串抗站设计方案的调查研究,结合相关规程规范,同时考虑网省公司运行、调度等部门的要求,提出了500 kV独立串抗站的主要设计原则。     

基于增强密勒效应的IGBT串联有源均压新方法

为解决由器件驱动信号不一致引起的多个IGBT串联电压不均衡问题,以实现串联IGBT在大功率高电压场合中的应用,笔者结合功率侧和栅极侧IGBT串联均压辅助电路的优点,提出一种基于增强密勒效应的IGBT串联有源均压辅助电路,并对其工作原理进行了论述。然后,建立IGBT串联仿真电路,对不带和带该均压辅助电路两种情况进行仿真。仿真结果表明,该均压辅助电路在IGBT串联运行时不仅能够很好地抑制IGBT驱动信号不一致造成的电压不均衡,而且能够有效防止过电压的发生,确保了IGBT串联的安全运行。     

基于串联电阻的特高压变压器空载直流偏磁计算

利用变压器时域场路耦合模型,计算单相特高压自耦变压器的空载直流偏磁特性。通过增加串联电阻值,提高计算电流中直流分量的计算精度。根据不同串联电阻值时的计算分析,得到串联电阻的取值范围。增加串联电阻,改变电路结构,通过电压补偿的迭代仿真计算,可有效消除增大串联电阻值导致的电流计算偏差。求解瞬态电流的四阶龙格库塔法,一次斜率计算,对应一次磁场求解电感计算。适当减小步长,有利于提高计算电流中直流分量的计算精度,降低串联电阻的取值。在稳定性和精确性分析的基础上,进行特高压变压器不同直流偏磁电流下的空载直流偏磁仿真计算,获得励磁电流波形,并分析了电流的谐波成分。     

配电网固定串联补偿多目标优化

为了更好地利用固定串联补偿电容器改善网架薄弱、供电半径大以及长线路末端有重负荷配电网的电压偏差,研究了确定固定串联补偿电容器选址定容的多目标优化方法。以电压整体偏差、串联补偿容抗和有功网络损耗最小为目标建立配电网固定串联补偿多目标优化模型。基于灵敏度方法和固定串联电容器减小线路电压损耗的原理确定安装固定串联电容器候选线路和补偿容抗取值范围。运用带精英策略的快速非支配排序遗传算法求解建立的模型。算例验证了方法的可行性和有效性。结果表明串联电容器能够有效地提高电压质量和降低有功网络损耗。     

二维正弦时变电磁场的串联约束问题

本文研究了计算二维正弦电磁场问题时，对串联导体施加电流约束，对闭合回路施加电位约束的方法，给出了施加串联约束时的约束方程，以及有限元计算的离散格式；最后通过实例计算，比较了不加和施加串联约束对场图和解答的影响。