强化氢氧化铜沉淀气浮的研究

介绍分别采用压力溶气气浮、布气板分散气体气浮、射流一布气气浮装置，以十二烷基硫酸钠作气浮剂，对氢氧化铜沉淀颗粒与气泡的作用机理进行研究。结果表明：降低气泡与沉淀颗粒碰撞粘附的表观活化能是强化氢氧化铜沉淀气浮的有效途径。     

气浮技术在海上平台含油污水处理中的应用

文章主要介绍了海洋石油平台含油污水处理工艺中气浮净化技术应用的情况，简要描述了微气泡产生的过程和机理，并分别对常规气浮和新气浮技术作了描述，在常规气浮技术方面着重介绍了喷射诱导气浮和溶气气浮，在新气浮技术方面着重对近年来出现的紧凑式旋流气浮（CFU）、微气泡发生装置和紧凑式旋流溶气气浮（CDFU）等进行详细阐述。认为新型气浮技术是海洋平台污水处理未来应用不可抗拒的方向。     

溶气气浮工艺在给水处理中的应用

讨论了溶气气浮工艺(DAF)的发展历程、适用条件和影响因素，并介绍了一种目前研究较多的新的溶气气浮工艺。DAF工艺适合于高藻、低温低浊、有天然色度、腐殖质含量较高等水质，其应用效果受很多因素的影响，包括原水条件、混凝条件、絮凝条件、水力负荷、回流比、气浮池的形式和尺寸、脱气系统、循环系统和排渣方式。     

西北高原地区的低温、低浊水处理

以西北高原某水库水为处理对象，通过试验确定了适合西北高原低温、低浊水处理的工艺方法。结果表明，活化硅酸助凝和溶气气浮法是处理该原水的关键技术措施。在PAC投量为3.5mgl／L(以Al2O3计)、活化硅酸投量为3．8mg／L(以SiO2计)、溶气水回流比为7％～8％、溶气压力为0．4MPa、反应时间为12min、气浮停留时间12．5min的情况下。气浮池的出水浊度为2～3NTU，滤后水的浊度为O～1NTU，过滤周期为17h，并且溶气气浮工艺较沉淀工艺投药量小、运行费用省、占地面积小、耗水量少。     

气液射流器剪切分散性能的研究及其在气浮工艺中的应用

气液射流器利用高速液流能将吸入气体剪切成为细小气泡,并将之分散于液相反应器中去。它的这一特性在射流加压溶气气浮法和射流布气气浮法中得到了应用。前一种方法利用射流器吸入空气,并进行循环混合以促进压力溶气罐内空气的溶解,后一种方法则直接利用产生的细小气泡进行气浮分离和浓缩。本文分析讨论了反映射流器剪切分散性能的特征参数,认为可用吸收特征数Y和分散特征数X来反映剪切分散性能。这两个参数可通过测试总传质系数Kla和相应的能耗得出。通过实验研究了射流器的几何参数(面积比)和工艺运行参数(表面气速和气水比)对其剪切分散性能的影响,证实新型的转向锥体射流器比其它两个传统的射流器具有较高的剪切分散效率,探讨了提高射流布气气浮法效率的途径。     

溶气气浮-炭砂过滤工艺处理低温低浊水质试验研究

采用溶气气浮-炭砂过滤工艺处理北方某原水水质,通过对工艺各项参数进行优化,优选聚合氯化铝铁为最佳混凝剂,其最佳投药量为5 mg/L（以Al^3＋计）,气浮单元最优回流比为10%,适合炭砂滤柱的进水负荷为8 m^3/（m^2·h）。该工艺长期运行结果表明,在低温低浊进水条件下,溶气气浮-炭砂过滤工艺对浊度、CODMn、UV254、TOC的平均去除率分别达到99%,60%,55%和45%,出水水质可达到《生活饮用水卫生标准》（GB 5749—2006）中的限值要求。     

天津芥园水厂DAF工艺设计

为了应对因原水藻类含量升高而导致出水水质下降的问题,天津芥园水厂对原常规工艺进行了改造,采用溶气气浮(DAF)工艺除藻.详细介绍了溶气气浮系统、喷淋系统、排渣系统的设计特点及相关工艺参数.实践表明,改造工艺运行效果明显,出水水质良好,达到了预期效果.     

青化砭采油厂采出水处理工艺适应性分析

青化砭采油厂采出水中90%的油为粒径10μm的分散油,要达到延长油田注水含油量≤3 mg/L、悬浮物含量≤2 mg/L、颗粒粒径中值≤2μm的指标要求则需分离绝大部分乳化油。针对青化砭采油厂采出水水质特点,将原有污水处理工艺改造为高效溶气气浮/双滤料过滤/超滤工艺,并对高效溶气气浮预处理单元、双滤料粗滤单元、超滤膜精滤单元出水含油量、悬浮物含量、油滴数及油滴粒径分布等指标进行了分析。结果表明,高效气浮预处理单元、双滤料粗滤单元以及超滤膜精滤单元是一个有机结合的整体;各处理单元油水分离均有相对应的油滴粒径分布、含油量和悬浮物含量范围,超过该范围,各污水处理单元的处理效果将会大打折扣。     

浅层气浮技术

气浮净水技术在国内外应用广泛。国内应用的气浮装置有分散空气气浮法、电解气浮法、压力溶气气浮法等（以下简称传统气浮法）,目前压力溶气气浮法应用最广。但是近年来刚刚进入中国市场的浅层气浮装置后来居上,该装置由美国克拉福达（Ｋｒｏｆｔａ）公司经过几十年研究...     

活性炭过滤组合工艺处理高藻水

为考察给水深度处理中活性炭单元在发挥吸附和生物作用的同时是否也能发挥过滤作用，以高藻源水为处理对象，对溶气气浮 活性炭过滤(工艺1)和溶气气浮 砂滤 活性炭过滤(工艺2)的处理效果和过滤单元的产水能力进行了比较。结果显示，两工艺的处理效果都比较好，而且差异不显著；工艺1中活性炭过滤单元的产水能力显著优于工艺2的砂滤单元。因此可初步断定，工艺1可以取代工艺2，即砂滤单元可以省掉。     

唐钢高强汽车板废水处理工程

唐钢高强汽车板废水采用分质处理(含油/乳化液废水进涡凹气浮、平整液废水进溶气气浮、稀碱含油废水序进气浮),除浮油后共同进入MBR系统去除COD,含酸废水采用二级中和、沉淀、过滤处理,含铬废水采用中和、沉淀、过滤处理,最终水质达到《钢铁工业水污染物排放标准》(GB 13456—2012)中水污染物特别排放限值。     

城市景观水体水质维护的几种方法与实践

在国家高度重视发展节能环保型建筑的战略思路下,城市的生态化发展对城市景观水体的水质维护提出了新要求。文章列举工程实例介绍了目前国内外用于城市景观水体水质维护的主要工艺,并分析和比较了这些工艺在实际运用中的效果、适应性及运行成本等,肯定了加压溶气气浮法处理工艺在城市景观水体处理中的优势。     

海洋微藻的加压气浮采收工艺研究

对小球藻Chlorococcum sp.和金藻Dicrateria zhanjiannsis的回流式、气液加压气浮采收工艺进行了研究,通过单因子和综合因子试验,探讨了微藻液位高度、藻液流量、溶气压力和气体流量对微藻采收效果的影响。结果表明:微藻液位高度对小球藻和金藻采收效果的影响最显著;当微藻液位高度、藻液流量、溶气压力或气体流量分别为1.2 m、400 L/h、0.6 MPa或120 L/h时,微藻可获得较好的采收效果;小球藻Ⅰ、小球藻Ⅱ和金藻的最大采收率分别为60.3%、68.1%和65.4%。试验结果显示,在不改变藻液pH值和不添加絮凝剂的条件下,利用回流式、连续加压气浮技术对微藻进行采收,采收效果优于传统气浮采收。     

臭氧——浮滤池工艺强化处理引黄水库水中有机物的试验研究

分别采用预臭氧-浮滤池工艺和臭氧气浮-浮滤池工艺对鹊山水库水进行了试验研究.预臭氧-浮滤池工艺试验结果表明,臭氧预处理对浊度去除影响不大;臭氧预氧化对UV<,254>的去除效率很高,平均去除率为76.47%,经气浮、活性炭过滤之后,总去除率可达到100%;臭氧预氧化对COD<,Mn>有一定的去除效果,总去除率较无臭氧预处理平均提高7.0%,出水平均值降至1.87 mg/L.臭氧气浮-浮滤池工艺试验表明,臭氧气浮对浊度去除影响不大,臭氧的强氧化性主要表现在对UV254的去除上,其平均去除率比浮滤池工艺提高了9.8%.     

斜管沉淀池絮体上浮成因及对策

某水厂斜管沉淀池清水区经常出现大量絮体突然上浮聚集于池面的现象。部分上浮的细碎絮体随出水进入滤池使滤池的反冲次数增加,过滤周期缩短。现象的机理可解释为“加压溶气气浮”。分析甄别了产生这一现象的成因,主要是取水泵挟气和原水中不同程度含有表面活性剂等污染物,而且与原水浊度、混凝剂投加量相关。针对主要原因提出了解决问题的方案。     

气浮-活性污泥工艺处理制药废水

哈尔滨某制药厂生产废水的水质、水量随产品及生产工艺的不同而变化,波动较大,成分复杂且缺乏氮、磷.采用"加压溶气气浮-完全混合推流式活性污泥(串联CMAS曝气池)"工艺处理该厂废水,经过10个月的生产性试验研究确定了各单元的最佳操作条件,确保了系统出水水质达到<污水综合排放标准>(GB 8978-1996)的一级标准,曝气池中污泥具有良好的活性,平均比好氧速率(SOUR)=49.5 mgO2/(gMLSS·h).针对运行中出现的异常现象并结合废水特性和运行条件,提出了加大气浮池投药量、对进水进行稀释、增大曝气量和污泥回流量等解决措施,可为类似废水处理工程的设计和运行提供借鉴.     

斜管沉淀池絮体上浮成因及对策

某水厂斜管沉淀池清水区经常出现大量絮体突然上浮聚集于池面的现象，而部分上浮的细碎絮体随出水进人滤池，使滤池的反冲次数增加，过滤周期缩短。经试验与分析，该现象的机理可解释为“加压溶气气浮”，产生的原因为取水泵挟气和原水中不同程度含有表面活性剂等污染物，且与原水浊度、混凝剂投加量相关，因此提出了解决问题的方法。     

城市轨道交通车辆段生产废水处理工艺改造

通过调研运营多年的城市轨道交通车辆段生产废水处理厂,发现实际生产废水量远小于设计规模,运行中存在隔油沉淀调节池人工刮油困难、重力排泥管道堵塞、气浮设备中的释放器经常堵塞等问题。由此建议:废水处理厂设计规模宜为50～100 m3/d;在轴箱清洗和转向架清洗处就地设隔油沉淀池;将调节和隔油沉淀功能分离,废水泵站兼具水量调节功能,平流式隔油沉淀池承担隔油沉淀功能;采用压力溶气气浮设备并使用压缩空气冲洗TV-Ⅱ型溶气释放器。北京地铁某车辆段生产废水处理厂改造采用了以上措施,出水水质优于《污水综合排放标准》(GB8978—1996)的二级标准。     

生物流化反应器去除生活污水中的SS

针对内循环三相生物流化床存在的问题，设计出了内循环流化床与溶气气浮相耦合的高效分离生物流化复合反应器(BFR)，并考察了其对悬浮固体的去除效果。中试结果表明，在不投加混凝剂的条件下气浮分离区的最佳运行条件为：HRT=20min，工作压力=0．3MPa，回流比=20％。在该运行条件下处理清河污水处理厂未经沉淀的生活污水时(气浮反应区进水SS为347～1578mg／L)，对SS的去除率可达85％，且运行稳定。     

基于效能保证和能耗节省的气浮工艺参数优化

在保障处理效果的前提下,为进一步降低天津某水厂气浮工艺能耗,基于水厂实际运行参数,利用中试对气浮单元溶气压和回流比进行了优化。结果表明,对于低温低浊期的滦河水,采用0.35~0.40 MPa的溶气压对浊度和CODMn的去除效果较0.45~0.50 MPa溶气压稳定,且采用0.35~0.40 MPa溶气压时气浮单元电耗成本为0.074元/m3,比0.45~0.50 MPa条件下降低了13.19%,有效减少了能耗;回流比采用8%可以保证出水浊度低于0.40 NTU,且此时气浮单元电耗成本为0.074元/m3,比采用10%时减少了4.78%。因此,选用0.35~0.40 MPa的溶气压和8%的回流比,可以在保证出水水质的条件下,进一步降低能耗。