变压器微机保护中差动平衡系数的计算和取值

进行变压器微机保护定值检验时,高、低压侧电流互感器变比不匹配会产生差动电流,用来补偿这一差动电流的系数称为差动平衡系数。差动平衡系数取值若合适,变压器在正常运行情况下,差动电流就很小。现以我局110kV思平变电站三绕组变压器为例分析差动平衡系数的计算与取值。     

主变差动保护误动一例分析

我局一座220kV变电站一台主变110kV侧外附CT需要检修,而当时主变又不能停运,所以需要有本侧套管CT代替运行.在运行人员操作中出现了主变差动保护动作跳闸,报出“差动动作”光字牌信号.当时该变压器三侧一次相电流为:220kV侧为250A,110kV侧为490A,10kV侧为20A.变压器三侧差动CT变比220kV侧为600/5,110kV侧为1200/5,10kV侧为4000/5.220kV侧与110kV侧中间变流器变比为105/50,差动继电器为LCD_4型其动作值为2.5A. 事后让保护班人员到现场检查,检查如下:(1)检查故障录波器没发现录波器启动,(2)用1000V摇表测量各信号回落对地绝缘,绝缘均在50MΩ以上,绝缘良好,(3)复查差动继电器动作值A相为2.5A、B相为2.47A、C相为2.48A,三相均在误差范围内,整定值正确,(4)传动其它各保护信号没发现引起差动信号动作,从而消除了定值不准及信号误动的可能性,(5)在主变端子箱A4111与B4111加入1.2A电流(由下图3所示,经中间变流器后加入差动继电器的电流为1.2*105/50＝2.52(A)大于其动作值),发现主变差动保护动作与实际情况相符.     

一次主变差动保护的动作分析

1故障情况2005·5·22某变电站主变差动保护动作,主变三侧开关跳闸,同时一条35kV线路跳闸,事发时该站雷暴雨。后经试验检查,主变及出线套管,三侧母线均正常。其运行方式为:主变容量16000KVA,电压等级110kV/35kV/10kV,三侧CT变比200:5/400:5/600:5外桥接线设计,主要故障如下:2548差动A相出口12·75A;2548差动B相出口12·25A;2548差动C相出口12·78ACPU3:2420中压侧复压闭锁过流I段一时限出口19·87A302线路装置故障如下:105 I段过流出口IA=30·00A;IB=32·25A;IC=30·25A。变电站2005·5·22避雷器动作计数器记录:主变35kV侧A相…     

一起主变差动保护误动事故分析

1事故经过及检查某110kV变电站低压侧(10kV)一条出线由于相间故障跳闸,与此同时,该变电1号主变差动保护动作、瓦斯保护动作,主变高低压侧开关同时跳闸。该变电站为110kV终端变电站,110kV为内桥接线,10kV为单母线分段接线。跳闸事故发生后,经检查,初步判断,主变跳闸的原因很可能为保护误动。但对主变所有保护进行了定值校核、二次电缆绝缘检测等仔细认真的检查后,仍未发现异常。由于该变电站负荷较重,1号主变暂时投入运行。当进行主变带负荷试验时,发现1号主变差动保护A相差电流比其它两相大,约超出14mA。由此判断可能的原因是主变110kV…     

主变微机差动保护误动原因分析及处理对策

2003年7月,我公司塔南棉花滴灌区正是用电高峰,塔南供电所110kV段两台8000kVA三绕组主变满负荷运行。2号主变在一天之内,两次差动保护误动,造成大面积停电。差动保护第一次误动时,10kV线路有故障,第二次误动时无任何异常。经检查主变三侧电流采样值正常,相位均正确,35kV侧电流互感器C相端子有灼烧变色痕迹,差流显示0～0．1A。差动保护的整定值为：差动启动值0．8A;二次谐波制动比20％;拐点电流3A。     

交流特高压变电站站用变保护技术方案

特高压交流变电站站用电系统通常采用2级降压的方式,2级串联变压器的主保护差动需引接110 kV和380 V侧的CT电流。在低压侧故障时,低压侧电流有几十千安培,而折算到高压侧仅几百安培,由于两侧电流数据相差较大,给站用变的CT选型及站用变保护的配置、原理、整定带来一些问题。通过研究"皖电东送"特高压工程的淮南变电站低压侧设备配置方案和接线方式,结合实际工程情况及设备参数,分析了特高压交流变电站站用变保护的特殊问题。提出采用一套保护装置中配置双套电流转换插件及两套差动保护、后备保护的技术方案,并建立动模系统验证了该原理方案的可行性。     

一起35kV变电站全站失电事故的分析与处理

正1 故障现象2017年7月5日14:30,110 kV冯家庄变电站35 kV泰东Ⅰ线3517断路器跳闸,保护测控装置显示为速断保护动作,故障类型为A、B,动作电流Idz=115.5 (A),TA(电流互感器)变比为300/5。因系统低电压,造成该站35 kVⅠ段母线供电的部分馈出线用户侧设备失电停机。同时,35 kV泰东变电站的35 kV泰东Ⅰ线3501进线断路器跳闸,1号主变高压侧3503、低压侧601断路器均跳闸,致     

一起高厂变差动速断保护误动分析及建议

针对一起因6 kV电缆故障导致高压厂用变压器(高厂变)误动的事故,从CT测量特性及保护定值校核等方面对误动原因进行了排查分析,指出本次差动误动是高低压侧故障电流的直流分量占比较大,造成相位差偏差较大,引发差动速断保护误动作,并建议差动速断保护定值在满足灵敏性的前提下尽量提高,不必拘泥于导则的推荐值。     

SEL—587用作YNd11变压器差动保护的探讨

目前 ,上海电网中对接线为YNd1 1的 2 2 0kV/ 3 5kV变压器 ,三角形侧直接带接地变时 ,为防止三角形侧区外单相接地故障时的零序电流造成变压器差动保护误动 ,差动保护配置通常采用三端及三端以上输入的差动保护继电器 ,接地变高压侧装差动CT ,接入变压器差动回路 ,构成三点差动。本文提出了采用只有二端输入的SEL -5 87继电器 ,接成二点差动的方案。接地变不再装差动CT ,通过适当的CT连接和继电器的设置以消除零序电流和补偿变压器的相位移     

关于500kV系统中低容量联络变差动保护配置的探讨

通过对云南威信电厂500kV联络变差动保护配置的分析,在兼顾保护灵敏性及可靠性、及避免保护死区的前提下,提出500kV系统联络变压器差动保护由"500kV串内独立CT与低压侧CT之间的差动保护"与"变压器高压侧套管CT与低压侧之间的差动保护"共同构成的方法以解决保护定值整定困难的问题。     

电力电容器无故障时保护动作的分析

1 概述 石河子供电公司新安变电站是110/10kV末端变电站,10kV Ⅰ、Ⅱ段母线分别装900kvar和1200kvar密集型电容器,其额定电流分别为47A和63A,所配的电流互感器变比为75/5和100/5,过电流保护定值均为4.95A,为额定电流的1.57倍,时限为0.5s。     

特高压换流站站用电系统保护配置及定值配合研究

淮安换流站示范工程中,500 kV/10 kV站用变压器直挂500 kV母线,特殊的站用电系统接线及两级降压方式给站用变压器保护的配置及电流互感器选型带来一些问题。通过研究淮安换流站站用变压器保护定值整定应用算例,对短路电流计算、定值整定方法、各级时限配合关系进行探讨,针对500 kV/10 kV站用变压器低压侧电缆段出现短路故障且短路电流较小时提高灵敏度的问题,提出高压侧断路器配置失灵和小失灵保护的双套保护技术方案。该方案在分析高低压侧短路故障电流差异较大基础上,接入小变比电流互感器次级绕组,当低压侧故障电流较小时,小变比的失灵保护装置灵敏度较高,可实现故障的最小化隔离。     

主变接线错误造成继电器烧毁

我县和平电站35kV主变为SJL1-3150kVA;35/6kV;Y/Δ-11接线组。采用纵差保护,装置三相BCH-2型差动继电器。差动保护用电流互感器,35kV侧为主变35kV油断路器(DW2-35)中的LRD-35套管式电流互感器;6kV侧为主变6kV开关柜中的LFCD-10型电流互感器。     

线路电流差动保护自适应CT变比的方法

提出了一种仅整定本侧CT变比的方法,保护传送及接收的不是电流二次采样值,而是由二次采样值根据本侧CT变比处理后得到的一次电流值,技术关键是传输一次电流值不能溢出。解决了两侧同一套保护定值不一致的问题,方便了运行及管理。该方法已应用于基于32位DSP的WXH-803数字式光纤电流差动保护。     

变压器差动保护测量值的匹配方法及动作分析

文章详细讨论了变压器变比、接线组别、CT变比和零序电流对差动保护的影响 ,并以Y/△ - 11变压器为例对差动保护测量值的匹配方法进行了分析 ,推导出了各种接线组别变压器差动保护的系数匹配矩阵。最后通过发变组短路试验验证了主变差动保护的差流动作值     

特高压变电站站用电系统设计探讨

针对荆门1000kV变电站一次接线特点,站用电系统采用2级降压方式,通过110/10kV、10/0.4kV2级变压器串联,中间经电缆引接且不设任何开断设备。对站用变回路电流互感器参数选择、站用变保护范围及其配置、备用电源投入等方面的设计进行分析,一期1号主变、0号备用变配设纵联差动保护、高压侧电流速断保护以及后备过流保护和低压侧零序电流保护、非电量保护,0号变110kV侧还装设了零序电流保护。由于2级串联变压器之间不设开断设备,电量保护动作时不区分故障元件。     

线路电流差动保护自适应CT变比的方法

提出了一种仅整定本侧CT变比的方法,保护传送及接收的不是电流二次采样值,而是由二次采样值根据本侧CT变比处理后得到的一次电流值,技术关键是传输一次电流值不能溢出.解决了两侧同一套保护定值不一致的问题,方便了运行及管理.该方法已应用于基于32位DSP的wXH-803数字式光纤电流差动保护.     

一起保护装置内CT极性接反引起主变差动保护误动作分析

介绍了某35kV变电站的主变压器差动保护跳闸事故,通过现场保护特性试验、绝缘检查、二次回路电流测量,经过分析,得出事故原因:保护装置内部差动保护用的交流头CT极性接反,同时负荷过大时,不平衡电流变大,超出差动电流整定值,从而造成了主变差动保护跳闸事故。最后,针对该设备运行中的缺陷提出现场的交接试验是保证产品运行的保障;主变在试运行时,要作好带负荷相量测试,提前采取措施消除隐患,保证电网的安全稳定运行。     

变压器差动保护电流回路过电压事故分析

我局南郊变电所更换~＃2主变及其35kV侧油开关套管变流器后,在带负荷测量差动保护向量时,发现35kV侧变流器二次侧端子排及部分联线烧坏,现将事情经过及原因分析介绍于下。一、事情经过在~＃2主变由110kV侧单带35kV负荷准备测量差动保护向量时,用钳形相位表测得35kV侧变流器(变比为1200/5A)二次电流I_A和I_B为1.1A, I_C为1.9A(见图1)。该35kV     

微机型变压器差动主保护装置的原理

传统的比率差动继电器校验和整定比较麻烦 ,而微机型差动保护 ,人们不太熟悉。我们发现在城、农网改造中 ,许多变电站差动保护的定值设置方法相差较大 ,因此有必要对差动保护的原理和有关方面进行分析。下面我们以比率制动型的微机型变压器主保护装置为例来阐述 (针对 Y,d1 1降压型变压器 ,A、B、C对应高压 Y侧 )。1　变压器 CT的接线方式传统的 Y,d1 1型变压器的高低压侧 CT的二次侧接线方式分别是 d接法与 y接法 ,这样在变压器两侧 CT二次侧的差动臂上的差流相位误差得到补偿。但在微机保护中 ,高低压侧 CT的二次侧接线均采用 y形接…