交替曝气条件下Carrousel氧化沟的水力特性测试

对Carrousel氧化沟2种稳态工况和曝气机启／停阶段非定常流场进行了测定与分析,结果表明：在开启2台曝气机的条件下,外沟水流缓慢造成推进器前区段易发生污泥淤积;而内沟较高的水动能有利于防止污泥沉积。开启3台曝气机可使外沟流速增加10％以上,而对内沟段水流影响不大;在启／停曝阶段,流速变化随其与曝气机距离的增加而减慢;整个外沟启／停曝气达到工况稳定所需时间约占运行时间的40％。     

改良型氧化沟活性污泥循环系统的改进

采用氧化沟工艺的污水厂在运行初期因其MLSS偏低，致使除污效果不够理想。在水下推进器和转碟的作用下，氧化沟中上、中、下三层的水流速度不同：上层为0．15～0．2m／s、中层为0．05～0．15m／s、下层为0．001～0．005m／s，导致MLSS也不同：上层为500～800mg／L、中层为1000ms／L左右、下层为4000～4500mg／L。当下层MLSS高而水流速度偏低时，活性污泥易发生沉降，不仅使系统中的MLSS提高得很慢或得不到提高，而且沉降的活性污泥多为老龄化活性污泥，＂-3堆积超过一定量时易发生“翻池”现象。由此可见，传统工艺中的活性污泥循环系统存在一定缺陷。     

工程设计问答(23)

问题1:关于分户热计量的户内系统,《新建集中供暖住宅分户热计量设计技术规程》第6.4.4条要求,无坡度敷设时,管中水流速不宜小于0.25 m/s;《采暖通风与空气调节设计规范》中低温热水地面辐射供暖也要求加热管内水流速不应小于0.25m/s.但在有些工程中,如要满足此流速要求,比摩阻将大于一般供暖系统要求的比摩阻(60～120Pa/m).请问在这种情况下应先满足哪个要求?而且对于分户热计量的户内系统,埋地管均为同一管径,即使入户时可以满足流速要求,末端也无法满足流速要求,该如何解决?解答专家(北京市建筑设计研究院张锡虎教授级高级工程师,下同):当户内采用单管散热器供暖系统时,埋地管一般可以做到管中水流速不小于0.25m/s.但当采用双管系统时,确实难以满足北京市《新建集中供暖住宅分户热计量设计技术规程》第6.4.4条"管中水流速不宜小于0.25m/s"的要求,所以该规程的提法是"不宜小于",而不是"不应小于".而对于热水地面辐射供暖系统,是可以做到埋地管"水流速不应小于0.25 m/s"的.可以采用例如De16这样较小的管径,或将若干个负荷较小房间的埋地管合并为同一环路.     

HF抗冲磨混凝土在河口村水库2#泄洪洞中的应用

河口村水库2#泄洪洞在设计(校核)水位下,洞内水流流速均大于30m/s,最高水流流速达到36.5 m/s。高速水流对洞身断面底板及边墙下部空蚀危害较大,本设计经过比选研究:HF混凝土方便浇筑施工,且具有良好抗冲磨及抗裂性能,在2#泄洪洞洞身断面底板和边墙下部3.0m以下范围采用HF抗冲磨混凝土。     

抗冲水泥膏浆的有效注浆性能模拟研究

利用流体力学软件Flow-3D对新型抗冲膏浆的工作性能进行研究。在模拟中将抗冲膏浆看作单一均匀的连续流体,采用宾汉姆模型。控制灌浆速度和水流速度两个变量,对新型抗冲水泥膏浆的抗冲刷能力进行了探究。研究表明,当灌浆速度较小时,在0.6 m/s及其以下的水流的冲击下,水泥膏浆保持了较好的完整性,形成有效灌浆,该情况下,水泥膏浆可以作为灌浆材料。当浆液流速较大时(大于0.5 m/s时),也可以形成有效灌浆,但灌浆量过多,被冲走的浆液也增多,造成材料浪费,经济性较差。     

补风速度对中庭类建筑机械排烟效果的影响

通过数值模拟计算,研究了补风速度对排烟效果的影响.结果表明,补风速度为7 m/s时,烟羽流倾斜比较严重;补风速度为5,3 m/s时,烟羽流倾斜程度较小;补风速度为1 m/s时,对烟羽流形状基本没有影响.补风速度为7,5,3 m/s时,烟气层高度下降较快;补风速度为1 m/s时,烟气层高度下降较慢.     

巡回护士行走对手术区带菌粒子浓度影响

本文采用URANS方法模拟了手术室中动态气流、动网格模拟人的行走、修改后的漂移通量模型模拟带菌粒子的分布,分析了手术人员在不同行走速度下对带菌粒子浓度分布的影响。研究发现巡回护士以0 m/s和0.25 m/s的速度行走对手术关键区带菌粒子的浓度分布有轻微的影响。当巡回护士以0.5 m/s和1 m/s行走时,身前的二次气流比流经患者上方的洁净气流强得多,导致手术关键区被带菌粒子污染,所以巡回护士应尽量以低于0.25 m/s的速度行走。     

基于非曝气区关键点流速的污水厂运行状况分析

流速是水处理工艺的关键运行参数之一,基于测定活性污泥处理构筑物单元的关键点流速,对试运行的新建污水厂运行状况进行后评价。结果表明:14#厌氧池池底流速最高达0.16m/s,而池顶流速低至0.059 m/s,确保了污泥混合效果、降低了搅拌功率、确保了厌氧环境;而5#厌氧池内断面大部分流速远小于活性污泥悬浮所需最小流速(0.15 m/s),可能存在污泥沉淀。2缺氧池内混合液回流量过大,造成缺氧池内硝酸盐氮浓度过高,能量浪费,消耗进水中有限的碳源,造成对总氮的去除率降低。3缺氧池出水廊道中的水流速度为0.20~0.26 m/s,设计合理。4混合液回流廊道宽为2 000 mm,而缺氧区出水廊道宽为1 500 mm,这是造成混合液回流廊道的流速远小于出水廊道流速和污泥悬浮所需最小流速的主要原因。     

氧化沟弯道的污泥沉积分析与水力计算

针对氧化沟弯道水流流态复杂的特点,分析了弯道横向环流和水流流速在弯道的重新分布对污泥沉积的影响,借助ANSYS FLOTRAN模块对设置偏置导流墙前、后的水流流速分布情况进行了模拟比较,探讨了偏置导流墙减少污泥沉积的机理,并研究了氧化沟弯道局部阻力和边墙超高的计算方法,从而为导流墙的设计提供参考。     

槽内水流对拱式渡槽流固耦合响应的影响研究

为明确渡槽槽内水流流速和质量对拱式渡槽流固耦合响应的影响,以云南滇中引水工程中的鲁支河拱式渡槽为背景,基于ANSYS Workbench和Fluent软件,建立考虑单向流固耦合的有限元模型,分析槽内水流对渡槽的位移和应力响应.结果表明:槽内水流在1.0～2.5m/s范围内时,流速对槽身内壁和底板的流固耦合响应影响较小,...