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介绍景洪水电站RCC重力坝基础处理设计情况。经勘探孔回填、地质缺陷处理、固结灌浆、接触灌浆、防渗帷幕及排水设计和施工,景洪水电站自2009年5月5台机组全部投产以来,大坝运行情况良好。大坝在经历了正常蓄水位和高水位运行后,坝体水平顺河向坝基最大位移为5.4 mm;横河向最大位移分别为13.2 mm、12 mm;坝顶垂直位移最大下沉12.60 mm。坝基变形已经趋于稳定。 相似文献
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长塘电站拱坝有限元应力分析及坝肩稳定研究 总被引:3,自引:0,他引:3
为深入研究长塘水电站拱坝系统的应力及变形状态、渐进破坏发展过程以及可能的失稳模式和极限承载力,采用三维弹塑性有限元法,针对4种工况(正常蓄水位+温降,正常蓄水位+温升,死水位+温升,校核水位+温升)对坝体和坝基进行了分析计算,并利用强度储备系数法模拟拱坝失稳的渐进破坏过程。结果表明:各种工况条件下,坝体最大有限元等效主应力均小于规范要求的允许应力施工过程仿真模拟,并采用强度储备系数法模拟拱坝失稳的渐进破坏过程,分析研究了长塘拱坝的坝体强度和坝肩稳定问题;J1夹层在两岸坝肩及上游水库表面局部首先出现破坏,当强度系数为2.9时,屈服区在左岸坝肩贯通,大坝失稳。综合分析,长塘水电站拱坝及坝肩系统是稳定的。 相似文献
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黄雨田 《中国水能及电气化》2021,(6):39-42
文章对广西百色市西林水库坝基防渗结构进行设计,并对坝体分区及筑坝材料进行确定,利用有限元分析系统软件AutoBank7.076,确定正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水位、正常蓄水位+土工膜失效渗漏期四种工况各断面浸润线,设计在风化料与排水棱体间、坝基与排水棱体间均设置厚1.2m的反滤层,经模型模拟验算,满足规范对渗流稳定的要求,对四种工况下坝体上、下游坝坡稳定进行研究,抗滑稳定安全系数均大于规范要求,大坝安全可靠. 相似文献
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跋山水库在正常蓄水位下坝体渗流量约为590万m~3/年,高水位运行时坝坡出逸渗流安全不满足规范要求。为保证坝体防渗安全,需对大坝防渗体进行加固处理。通过深入分析跋山水库坝体渗流现状,从大坝防渗体垂直截渗技术、防渗体加固及防渗轴线选择等方面比选防渗加固方案,并利用地下水渗流分析软件GeoStudio,选取不同工况对坝体加固前后渗流进行计算。表明采取防渗方案后大坝浸润线明显降低,渗漏量减小,防渗效果显著,心墙、防渗墙及坝后坡出逸比降均能满足规范要求。 相似文献
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瓮宛 《河南水利与南水北调》2016,(3):99-100
白虎潭水库坝高76.30 m,属于高坝,坝基地质条件较复杂。为了检验白虎潭大坝在施工期和运行期是否满足强度要求,需要对坝体进行应力分析。文章采用大型有限元软件ansys分别对溢流坝段和挡水坝段进行计算分析。计算结果表明,在各种工况下,坝体位移在正常范围内,坝体沿坝基的抗滑稳定安全系数及坝基应力满足规范规定和坝基承载力的要求。大坝是安全的。 相似文献
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为评价岩滩重力坝抗震的安全性,建立了坝体和坝基的三维有限元模型;对地震工况下的坝体应力、位移分布,以及坝基面抗滑稳定安全系数和坝基深层抗滑稳定安全系数进行计算,并分析了坝基岩体变形对坝体抗滑稳定性的影响。结果表明,在设计地震荷载作用下,坝基面和深层抗滑稳定安全系数的最小值为4.08和7.3。坝段强度满足规范要求,大坝的抗震安全性满足规范要求。 相似文献
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丁湾水库大坝安全类别为三类,需进行除险加固。大坝除险加固采取了坝基与坝肩帷幕灌浆、坝体高喷灌浆、重建排水棱体、上下游护坡等措施。以加固后的典型坝体横剖面为研究对象,采用有限单元法对正常蓄水位、设计洪水位和校核洪水位等工况下的坝体渗透稳定性进行分析,并采用刚体极限平衡法计算相应工况下的坝体抗滑稳定安全系数。计算结果表明:除险加固后,各工况下大坝浸润线位置明显降低,坝体渗流量显著减小,渗透坡降均小于允许渗透坡降,坝体不会发生渗透破坏;抗滑稳定安全系数均大于规范要求,坝身不会发生滑动失稳。 相似文献
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根据新疆BLKQY水库运行现状,通过坝顶高程复核,护坡板厚复核,以及运用SATB计算程序对大坝边坡安全系数的计算,对水库的大坝结构安全分析与评价。结果表明:坝顶高程满足规范要求;根据坝坡稳定复核计算,水库大坝在正常蓄水位稳定渗流期、空库和正常蓄水位遇地震三种工况下,坝体的上、下游坝坡抗滑稳定安全系数均满足规范允许值;护坡板厚度符合计算要求。故大坝结构安全,运行条件良好。 相似文献
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梅溪河渡口坝坝址处贯通于坝基砂岩中的煤层采空区是影响拱坝坝肩稳定的突出问题。为确定采空区开挖置换混凝土的深度,采用有限元分析方法,取正常蓄水位+温降时采空区置换50 m、80 m1、00 m和无置换的情况,对渡口坝坝体及基岩应力应变特性进行了计算分析,给出了各自的应力和位移分布,并开展相应处理方案的超载稳定计算分析。对比分析表明,坝肩煤层采空区对坝肩变位和应力分布影响显著,必需采取置换措施。与无置换时相关数据进行对比,置换深度达到80 m时,坝体蓄水期总体变形规律明显改善,上游坝面拉应力极值显著减小,坝体与坝基超载能力提高,满足设计要求。 相似文献
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古田溪三级大坝老化病害及其治理 总被引:1,自引:0,他引:1
古田溪三级钢筋混凝土平板支墩坝,建成蓄水至今已40多年,随着岁月的流逝,坝基帷幕防渗能力逐渐衰减,迎水面遭受到严重风化侵蚀,面板渗漏溶蚀不断加剧,表层碳化深度日益累进,坝体裂缝增生或扩展,面板强度大幅度降低。为了遏制大坝进一步遭受到老化病害的危害,确保大坝安全运行,采取了一系列针对性防护和加固措施。对该坝老化症状坚持定期检测分析,并及时进行治理,对于其他大坝具有一定的借鉴意义。 相似文献
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针对向家坝水电站坝基地质条件的复杂性,采用弹塑性块体单元法计算坝体与复杂基岩的位移和应力,并运用间接法分析坝体与坝基系统的深浅层抗滑稳定性及破坏演变过程,得到在未采取工程加固措施前系统的整体稳定安全度至少有2.5的结论。研究表明,对于复杂地质条件下大坝地基系统的应力、变形和稳定性问题,块体单元法是一种适用且有效的分析方法。 相似文献
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针对大化水电站观测资料中显示的溢流坝段水平位移夏秋季节趋向下游,与一般混凝土大坝温升向上游位移变化规律相反的异常现象,通过有限元计算和大量实测资料深入对比分析,发现大化水电站溢流坝段特殊的变形规律真实可信,它是坝基地质条件及电站运行方式的真实反映。异常原因为大化电站上游水位变动小而下游水位变幅特别大,泄洪季节下游水压力的垂直分量作用于溢流面和护坦,在上游水压力的联合作用下,引起基岩向下游转动,表现为夏季泄洪坝顶趋向下游。有限元计算表明地基变形模量低,在一定程度上验证了地质缺陷对变形的影响。 相似文献
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以龙开口水电站坝基深槽开挖工程为依托,采用有限元法用四节点的薄板单元模拟钢筋混凝土防渗墙墙体,为防渗墙上游侧卵石河床地基土体的支承刚度系数及防渗墙支护结构建立有限元分析模型。通过分析提出了防渗墙支承刚度系数的确定方法,并分析了不同支撑条件下防渗墙的可靠性。结果表明:防渗墙与砂卵石地基土体之间的接触形式接近于滑动支撑连接,压缩模量取值越大,土体支撑刚度系数也越大;不同支撑条件下,防渗墙位移变化比内力变化更明显,支撑条件对墙体变形影响较大。 相似文献
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梨园水电站混凝土面板堆石坝坝基地质条件复杂,基础开挖填筑量大。为做好基础处理,在坝基开挖设计中,通过研究趾板区的地形地质条件,将趾板地基及其上下游边坡开挖与防渗、坝体变形控制、工程量综合优化统筹考虑,兼顾全面。在坝基处理中,针对不同的地质缺陷采取相应的处理措施,以满足高混凝土面板堆石坝对地基的要求。工程实践表明坝基开挖处理设计符合质量要求且经济合理。 相似文献
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