晶体管高频功率放大器偏压E_B判别式的应用——验证i_(Cmax)=2 2~(1/2)Ic的合理性(E_B判别式的逆应用)

一、E_B=V_D-i_C_(max)/S·cosθ/1-cosθ判别式在不同形式脉冲作用时的表现形式 E_B=V_D-i_C_(max)/S·cosθ/1-cosθ (1) 式(1)是在i_C为类顶脉冲时得到的。尽管临界状态是最佳状态已为多数人所接受,但在某些特殊情况来看,如资料[1]中关于电报工作方式的二十二个设计举例,无疑是尖顶脉冲采用最多(约占91％),但也有用平顶脉冲工作的。资料[3]中关于平顶脉冲的分解,其基本点是一个通角为θ的大尖顶脉冲,削去其     

U_(1-x)Zr_xO_2固溶体点阵参数研究

点阵参数是晶体结构的基本参数,对固溶体研究具有重要作用。本研究制备了ZrO_2质量分数(wt%)为0~30%的ZrO_2-UO_2陶瓷粉体,经高温烧结获得U_(1-x)Zr_xO_2燃料样品。应用X射线衍射分析技术,采用纳尔逊外推函数(sin-1θ+θ-1)cos2θ/2研究了U_(1-x)Zr_xO_2固溶体的点阵参数随ZrO_2含量变化的规律。结果表明:ZrO_2含量低于30wt%及烧结温度高于1650℃时ZrO_2能完全固溶于UO_2中形成U_(1-x)Zr_xO_2固溶体,其点阵参数随ZrO_2含量的变化呈良好线性关系,与Vegard定律吻合。     

P元素的替代对LaFe_(11.4)Si_(1.6)的磁热效应影响

通过电弧炉熔炼法制备了LaFe11.4Si1.6-x P x(x=0.05,0.1,0.2,0.3)系列合金,XRD分析表明少量P元素替代,LaFe11.4Si1.6-x P x(x=0.05,0.1,0.2和0.3)合金仍然保持NaZn13型结构,但晶格常数减小。在居里温度T c附近磁化曲线表明,该系列合金经历由磁场引起巡游电子由顺磁态到铁磁态变磁转变的一级相变。随着P含量的增加,LaFe11.4Si1.6-x P x(x=0.05,0.1和0.2)的居里温度T c减小,等温磁熵变也减小。在外加磁场变化为0~1.5 T时,等温磁熵变最大值分别为19.3 J/(kg·K),15.3 J/(kg·K)和10.3 J/(kg·K)。     

基于相图解析多组元粒子的奥斯特瓦尔德熟化

The coarsening of particles dispersed in a solution was found by Ostwald in 1900. Then, the following cubic law between mean radius (r) and annealing time (t) was established by Lifshitz-Slyozov and Wagner in 1961.-r3--r3/0=[8σVCW/9RT]XαB·t It should be noted, however, that the above equation is valid in the coarsening of B particles in A-B solution. Therefore, some modification is necessary in the case of multi-component materials. For instance, the coarsening of (Fe,Cr)aCb in γFe-M-C matrix is described as follows[1,2] ;-r3--r3/0=[8σVCW/9RT][a b/a]urM/(uoM-urM)2·t According to Eq. (2), the coarsening rate of M23C6 in heat-resistant steel (9%Cr-1%W-0.1%C) depends on the diffusion rate of Cr, because uαCr/(uθCr- uαCr)2＜＜uαw/(uθw- uaw)2. However, experimental data inform us that the rate-determining element is not Cr but W as shown in Fig. 1[3].Fig.1 Effect of W on coarsening of heat-resistant steel Fig.2Equilibrium between M23C6 in this case The problem is solved by modifying the formula of M23C6 from (Fe, Cr, W)23C6 to Fe4 (Cr, W)19C6 in this case(Fig. 2). Consequently, the coarsening equation is expressed as follows.-r3--r3/0=[8σVCW/9RT][29/23][uaW/uow-uaW][1-uaCr-uaW/(19/23)-uaCr-uaW]·t     

Ti掺杂LiNiO2第一性原理研究

采用基于密度泛函理论的第一性原理超软贋势平面波法,对Ti掺杂LiNiO₂的几何结构进行优化,计算其晶体结构、原子布局、态密度、能带结构及电子结构.结果表明: Ti掺杂LiNiO₂,降低系统能量,结构更加稳定,并且使得晶胞参数c及c/a比值增大,层间距增大,有利于Li+脱嵌和迁移,从而改善其电化学性能;同时, 掺杂Ti影响周边O和Ni电子排布,使得周边O-Ni键增长, 减弱O与Ni之间的相互作用,O-Ti与O-Ni键长相近,抑制因Jahn-Teller效应导致的八面体扭曲,增强结构稳定性,改善循环性能;Ti掺杂还使得禁带宽度、能隙及电子跃迁所需能量均减小,且此时Li在材料中以离子形态存在,有利于脱嵌和扩散,增强导电性.      

低速转鼓中颗粒流态的滞后转变行为

颗粒材料在低速转鼓中的流动呈现间歇坍塌和连续流动2种流态,当转速提高至临界转速+或降低至时颗粒流态将发生转变,Δ=(+)>0,即存在流态转变的滞后行为。自发现这一现象20多年来,对流态滞后转变机理的探索已成为一个研究热点。本文选取2种不同物性颗粒材料开展低速转鼓中流动状态转变的实验研究,结果显示:当转鼓转速在+和之间时,颗粒的间歇坍塌和连续流动2种流态可以共存。由于颗粒堆积结构对间歇坍塌与连续流动不同运动过程(状态)的记忆效应,流态之间的转变因颗粒结构驰豫特性而表现出滞后行为。     

1300MPa级超高强钢临界粗晶热影响区组织和韧性

通过焊接热模拟试验、冲击试验和显微组织观察分析,研究了二次热循环峰值温度(θp2)对1 300MPa级低合金超高强钢临界粗晶热影响区(ICCGHAZ)的组织和冲击韧性的影响。结果表明,当θp2由720℃增加至800℃时,ICCGHAZ的-20℃冲击吸收功由21.47J增加到76.05J,裂纹形核功和扩展功均得到较大提高;θp2低于760℃时在原奥氏体晶界处形成的粗大的链状M-A组元,不但弱化晶界而且作为裂纹形核源是降低韧性的主要原因;θp2增加到800℃时所形成的M-A组元其内部结构呈板条状,晶内的板条马氏体回复程度增加,位错密度降低,碳化物尺寸减小,有利于提高韧性。     

采用新工艺熔炼钼

日本一家冶金材料研究所的专家研究出一种熔炼钼的新工艺 ,所用设备是功率为 2 0 0 0ｋＷ的电子束炉。对利用该炉熔炼钼的热平衡进行了测定 ,热效率为 70 % ,炉的能耗与反射电子能量对炉输入能量(3 0 % )的比率完全一致。采用这种工艺可获得均质的钼材 ,其加工性能明显优于其他工艺所得的钼材。采用新工艺熔炼钼@李惠萍     

Al/(Ca+Nd)对挤压Mg-Al-Ca-Nd合金组织和力学性能研究

以挤压态Mg-Al-Ca-Nd合金为研究对象,采用金相组织观察、扫描电镜观察、能谱分析、拉伸试验以及断口组织观察等分析测试手段,研究了不同Al/(Ca+ Nd)对挤压Mg-Al-Ca-Nd合金组织和力学性能影响规律.结果表明,随着Al/(Ca+ Nd)的降低,挤压态Mg-Al-Ca-Nd合金晶粒尺寸降低;挤压态Mg-Al-Ca-Nd合金室温抗拉强度随之降低,延伸率也降低.当Al/(Ca+ Nd)一样时,含(Ca+ Nd)量越多时,晶粒越小;含低(Ca+Nd)量的合金抗拉轻度及延伸率更大,Mg-6Al-1Ca-1Nd抗拉强度和延伸率分别为385MPa、22％.     

焦耳处理对Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9合金丝巨磁阻抗效应影响的研究

研究了焦耳处理对Fe73.5Cu1 Nb3Si1 3.5B9非晶丝巨磁阻抗 (GMI)效应的影响。结果表明 ,Fe73.5Cu1 Nb1 3.5Si3B9非晶丝的GMI效应对处理工艺很敏感 ,淬态样品在 3 40MPa拉应力下 ,经 5 3A·mm- 2 的直流电流处理后 ,其阻抗相对变化率达到 68% ,灵敏度达 0 86% A·m- 1 。优异的软磁性能和环型各向异性是获得巨磁阻抗效应的关键因素。