风化岩地基微型抗浮桩承载性能原位试验研究

微型抗浮桩具有地层适应性强、布置形式灵活、成孔快、施工占用场地小、施工机械小型化及经济环保等优点。基于中风化花岗岩地层8根微型抗浮桩现场静载荷试验,研究青岛风化岩地基微型抗浮桩的竖向抗拔承载性状。试验结果表明:试桩Q-s曲线为缓变型,极限荷载作用下桩长为4.2~5.1 m的微型抗浮桩总上拔量不超过7.0 mm,极限抗拔承载力高达1 700 kN,承载力较高,满足设计要求;单桩单位平均极限侧摩阻力为0.307~0.425 MPa;在其他条件均不变的情况下,微型抗浮桩的单位平均极限侧摩阻力随桩径的增加而减小。     

风化岩地基微型抗浮桩承载性能原位试验研究

微型抗浮桩具有地层适应性强、布置形式灵活、成孔快、施工占用场地小、施工机械小型化及经济环保等优点。基于中风化花岗岩地层8根微型抗浮桩现场静载荷试验,研究青岛风化岩地基微型抗浮桩的竖向抗拔承载性状。试验结果表明:试桩Q-s曲线为缓变型,极限荷载作用下桩长为4.2~5.1 m的微型抗浮桩总上拔量不超过7.0 mm,极限抗拔承载力高达1 700 kN,承载力较高,满足设计要求;单桩单位平均极限侧摩阻力为0.307~0.425 MPa;在其他条件均不变的情况下,微型抗浮桩的单位平均极限侧摩阻力随桩径的增加而减小。     

扩底抗拔桩在抗浮结构中的应用

在地下水位较高的地区,当上部结构荷重不能平衡地下水浮力的时候,结构的整体或局部就会受到向上力的作用。如地下水池、建筑物的地下室结构、污水处理厂的生化池等。设置抗拔桩是这些结构物用来抵抗上浮力的一种常用方式。在荷载传递机理方面,抗拔桩与受压桩有所区别,目前对抗拔桩的研究远没有对受压桩研究得透彻,特别是对扩底抗拔桩的认识还很肤浅,     

大直径嵌岩灌注桩静载荷试验

为了满足现行国家规范和行业规范关于工程桩应进行单桩承载力检验的强制性条文规定,同时也为了探讨一种大直径嵌岩灌注桩省时、省力和低成本的检测方法,在锚桩抗拔承载力不足的情况下,结合工程现场条件和工程地质条件,通过增加工程桩桩身配筋和对桩底施加岩石锚杆,提高了单桩抗拔承载力。在此基础上设计了桩底岩石锚杆-锚桩-横梁反力装置,完成了24 000kN大吨位静载试验。通过工程实践,证明了该方法是一种行之有效的大直径嵌岩灌注桩竖向承载力检测方法。     

PVC循环水池裂缝分析及处理

天业化工城氯碱项目PVC循环水池（1号）为钢筋混凝土结构,长30.2m,宽16.1m,深3.5m（其中地下1.2m,地上2.3m）,壁厚250mm.设计规范规定,该类全暴露在室外的水池长度不超过30m,该水池长度为30.2m,符合规范要求.该水池设计地基承载力为350kN/m^2,基础底以下2m深,采用分层回填碾压,经现场取样检测,密实度符合设计要求,经观测并未发现不均匀下沉。     

钻孔灌注桩施工的经验介绍

1.工程概况及设计情况工商银行营业办公楼工程高89.1m,地上19层,地下2层,建筑面积12400m2,钢筋混凝土框剪结构,基础设计为钻孔灌注桩,共119根,其中直径800mm的桩98根,单桩桩长33.05m,钢筋笼长198m,单桩承载力为3300kN。直径600mm的桩21根,单桩桩长18.05m,钢筋笼长15.8,单桩承载     

小型注浆钢管桩在地库抗浮处理中的应用

与传统灌注桩、预制桩及抗浮锚杆相比,小型注浆钢管桩用作抗拔桩具有施工灵活、节约工期的特点,特别适用于既有建筑的抗浮处理。以上海地区某工程为例,介绍小型注浆钢管桩在地下车库抗浮处理中的应用,并进行了单桩竖向抗拔静载试验,分析了软土地区注浆钢管桩的上拔荷载-桩顶上拔量关系曲线,验证了其抗拔承载力,为相似工程提供了一定的参考。     

无黏结预应力施工技术在大吨位抗拔桩中的应用

厦门怡山商业中心裙楼设33根柱下抗拔桩及21根纯抗拔桩,采用无黏结预应力技术,桩身直径1.4m,桩身空孔直径2.4m,单桩竖向承载力4 200kN。介绍了预应力筋安装、预应力筋与钢管柱定位环板相交问题处理、预应力筋张拉及抗拔试验等关键技术。解决了施工过程中预应力筋向下滑落、桩底预应力固定端局部承压、桩顶标高以上部分预应力筋保护等问题,取得良好效果。     

冲吸式钻孔灌注桩的抗拔承载力

本文根据轻亚粘土及粉砂中14根（D-45,60cm,L=4.2～6.0m）抗拔和2根（D=60cm,L=9.0～12m）抗压原型桩的试验结果讨论了桩长对极限抗拔侧摩阻力的影响以及单桩抗拔与抗压侧摩阻力与桩顶位移的发展规律。提出了单桩拔、压侧摩阻力比值随桩入土深度变化的数值。观测了不同入土深度的试桩在加载过程中柱周地面的变形。还提供了桩距S=2D的双桩抗拔的桩群效率系数值（η=0.9）。     

旋挖灌注桩桩周泥皮对抗拔承载力影响的分析

文中结合工程实例，分析了旋挖灌注桩桩周泥皮过厚的原因及补救处理方法，对比处理前后抗拔试验的结果，对上拔荷载-桩顶上拔量U–δ曲线进行分析。结果表明，旋挖灌注桩在施工过程中桩周泥皮过厚，将导致单桩竖向抗拔承载力降低。基于此，文中提出了控制旋挖灌注桩桩周泥皮形成的措施，提高了旋挖灌注桩单桩竖向抗压承载力特征值，以供相关项目参考。     

超深地下室大直径灌注桩抗拔承载力确定方法分析

依据福州市某超高层建筑试桩工程项目特点,通过设置长、短桩分别进行抗拔静载试验并对抗拔承载力进行扣减的方式,得到该项目大直径灌注桩在有效桩长范围内的单桩竖向抗拔承载力,经分析,此方法准确可行。     

抗拔载体桩承载机理及试验研究

抗拔载体桩通过将纵向钢筋伸入载体内,在抗拔受力时可充分发挥载体的锚固作用,显著提高其抗拔承载力.对抗拔载体桩的抗拔承载机理进行理论分析,并结合一实际工程进行了抗拔载体桩的单桩和群桩抗拔静载试验,研究其单桩受力和群桩受力时单桩的相互影响.研究结果表明,抗拔载体桩单桩承载力较相同尺寸的普通直杆桩有较大提高.对试验结果进行分析,提出了适合抗拔载体桩单桩抗拔承载力的计算公式,并通过对国内多个项目进行比对,验证了其可行性.     

西北地区光伏支架微型抗拔类基础优化设计及试验研究

为了解决西北地区光伏支架基础的设计和应用问题,在传统抗拔类基础之上提出了微型锚杆复合桩。通过在西北某光伏电站砂砾石场地的现场足尺试验,由竖向位移观察装置及埋设在不同深度处的应力计对加载过程中各试桩的位移变形和轴力变化情况进行了全时动态监测,对比分析了传统抗拔基础和微型锚杆复合桩的承载特性及相关工程应用问题。结果表明:传统抗拔类基础的荷载 位移曲线形态因桩型不同而异,微型锚杆复合桩呈现缓变型;传统抗拔类基础的极限承载力普遍低于15 kN,而微型锚杆复合桩普遍高于60 kN,承载能力大幅度提高,但微型锚杆复合桩承载力随桩长提高方面存在临界长度（4 m）;微型锚杆复合桩抗拔承载特性优化参数分别从承载力、位移变形及复合优化效果3个方面定量表征了相近桩基尺寸下微型锚杆复合桩的优越抗拔工作性能;建议在西北砂砾石场地适度推广应用微型锚杆复合桩作为光伏支架抗拔基础,其中桩长设计可控制在4 m以内。     

佛山地区微型桩基础上拔试验

选择佛山地区典型软土地基条件,通过现场真型试验,对微型桩单桩及群桩基础抗拔承载力进行了试验研究,试验表明,所设计的微型桩群桩基础具有良好的抗拔承载能力,能够满足工程需求,可在今后工程中进一步推广应用。     

超高强预应力混凝土管桩施工技术

某市建工大厦主楼东西长36m，南北宽18m，地上20层，地下1层，建筑面积12000m^2。采用框架剪力墙结构。建筑物总荷载约200000kN，最大单柱荷载6700kN，基础采用筏板基础，桩采用超高强预应力混凝土管桩（PHC桩），规格为Φ600×110，桩长24m（2根12m校对接），主楼共打设93根桩，设计单桩承载力3100kN。[第一段]     

单桩基础抗拔承载力计算分析的对比研究

对JGJ94-2008《建筑桩基技术规范》与DL/T 5219-2005《架空送电线路基础设计技术规定》中关于单桩抗拔承载力的设计理论和计算方法进行了分析,并以工程实例进行了计算分析,得出了两本规范之间计算的差别。建议采用技术规定对直线塔抗拔桩基础验算时适当留有余度。     

钻孔灌注桩竖向抗拔承载力试验

结合实际工程,通过单桩竖向抗拔静载试验,探讨了钻孔灌注桩作为抗拔桩设计时的作用机理,提出了获得桩的竖向抗拔承载力的方法,指出了目前抗拔桩承载力计算的难点。     

钻孔灌注桩在高含砂率土层中的施工

温州金茂大厦建筑面积36545m^2，高95．15m，地上30层，地下1层：主楼共170根钻孔灌注桩，桩径800mm，设计有效桩长55．5～56．5m，且桩端入持力层（砂砾层）不小于1．5m，设计单桩承载力标准值3300kN：裙楼桩直径600mm，长桩29根，短桩102根。长桩设计有效桩长和桩端人持力层深度同主楼桩，     

泥浆护壁反循环后压浆灌注桩施工技术

北京SOHO现代城A区A栋建筑物檐高134m，地上42层，地下3层，按设计要求应打162根工程桩。其中直径1000mm桩83根，设计单桩承载力15000kN；直径800mm桩65根，设计单桩承载力12000kN。工程桩采用泥浆护壁反循环后压浆灌注桩工艺，具有桩长桩径变幅大、承载力高、无噪声振动、操作简便、附加费用低等特点。与一般灌注桩相比承载力可以提高20％－100％。     

具有高抗拔性能的支盘桩在工程中的应用研究

重点分析了变截面桩的一个特例：支盘桩的抗拔性能及其高抗拔力的实质。推导了不同盘间距情况下的支盘桩抗拔承载力的计算公式，并结合工程实例，指出了支盘桩的抗拔承载力主要取决于支盘阻力，为支盘桩的抗拔设计提出了必要的理论依据。