图表2-24 轴承的各种计算

转速Nrpm轴奥长度轴承压力p咭\cm,③一砂;l…es比J一劝\|轴承压力P kg/c mZ,m/s动夕心幼二60·笋产p即载荷变化系数诱⑤一\⑥\ 在滑动轴承中,将其径向载荷尸(公斤)除以轴径d(厘米)和长度l(厘米)而得的P(公斤/厘米“)称为轴承压力,这是滑动轴承各种计算的基础值。即: P一’一“- p=万万(公斤/厘米2》··,··…(1) 图表2一24的右上半为用于这种计算的图表。此P值对于一般的轴承为10~20(公斤/厘米“),但对于内燃机主轴承之类的轴承,尸值变动很大,P的最大值可达阳~70(公斤/厘米“),而l一般为d的1.0、2.0倍。 再设轴的转速为N(转/分),则轴…     

图表2-18 两端支承轴的振动频率

截面的回转半径p︸每秒振动频率氏c/s在前一图表的(2)式中以2100000代E,以扣,·揣(·为7·85代叭少代I,又兀一64以以4P沪为轴载面的回转半径)代d,解之得:n。一兽又10s(周/秒)···……(‘) 其绘制成图即为图表2一18,用此图表时不必特地计算班,这一点是方便的。但此图的振动频率为每秒周,因此,必须将此n。值乘以60而化成周/分(转/分)。 〔例题2一18〕轴径d为50(毫米),支点间距离z为5OD(毫米),轴的振动频率为多少? 解:d~50(毫米)的截面的回转半径p一0.2甸二12.5(毫米).因此,将p轴上的12.5和乙轴上的500的连线向左上方向延伸,与。。轴相交,…     

计算正常沸点下液体汽化热的方法

在分析了文献上计算汽化热的主要公式的基础上,解Clapeyron方程;并将上限延伸到临界点的温度和压力,再引进参数K_1,K_2值,提出了计算液体汽化热的新公式,即 r_b=K_2{[T_bT_c/（T_c-T_b）]+K_1}logP_c式中 参数K_2则考虑不同分子结构提出不同的数值,以有助于计算的准确性。 本文用此新公式验算了31类共157种纯物质的液体汽化热,与实测值相比,平均误差为1.65％。     

瓷层结构与耐酸性能的关系(续)——钛白面釉耐酸度的探讨

1.以基团含量表示的W_失计算式 根据以上分析,提出一个计算W_失的经验公式: W_失=W_0+K_1[S]~-+K_2[A]~-+K_3[B]~-+K_4[B]~0(24)式中W_失为计算值;W_0代表瓷层所含TiO_2(晶态的和玻璃态的)、氟化物、磨加物(如粘土等)以及其它未计物质在恒沸醋酸中的溶解量,以毫克/厘米~2瓷层表示;K_1、K_2、K_3和K_4为经验系数;[S]~-、[A]~-、[B]~-和[B]~0为瓷层中各种结构基团的存在量,用摩尔％表示。     

聚合物临界表面张力和折射率的关系

临界表面张力γ_c和折射率n 都与物质的分子间作用力有关,两者间存在某种关系。本工作通过溶度参数将两者关联起来,建立了以下关系式: γ_c=K[C(n~2-1)/(n~2+2)][V_m′/n_s)~(1/3)式中K和C都是和聚合物结构有关的参数。K=K_1/K_2N_A~(0.5),列出了10种不同聚合物的K值。C=△H_v/[(n~2-1)V_m/(n~2+2)],用不同类型低分子化合物的△H_v和n计算了10类共86种化合物的C值。用该式计算了不同类型的35种聚合物的γ_c值,计算值和实验值相当吻合。     

HAN基液体推进剂喷雾场液滴尺寸分布的简化模型

为了建立HAN基液体推进剂喷雾场液滴尺寸分布的简化模型,基于最大熵原理,在质量守恒与概率和为定值的约束条件下,用拉格朗日因子法则推导了液滴尺寸分布函数,将该函数应用于HAN基液体推进剂模拟工质喷雾场液滴尺寸的预估;采用相位多普勒粒子动态分析仪(PDA)测量了HAN基液体推进剂模拟工质在1.8~2.6MPa喷射压力下对撞式喷嘴雾化液滴尺寸分布;通过最小二乘法优化Nukiyama-Tanasawa分布函数式中的q值对数目微分分布进行了修正,拟合得到q值与喷射压力p之间的函数关系为q(p)=-0.344p2+1.525p+1.268。结果表明,计算得出的液滴尺寸数目微分分布与HAN基液体推进剂喷雾场实测数据变化趋势相符,表明建立的液滴尺寸分布模型是合理的。     

音波在分析化学中的用途

气体的音波分析法,是以在特定气体内的音波速度在恒定条件下为一恒值作为根据,可用方程式V=(γP/ρ)~(1/2)表示。式中:γ——比热的比率,P——压力,ρ——密度。实际上空气中音波的速度几乎与压力无关,只随空气中水汽的含量而有不显著地变化。V对温度的变化,每1°约为0.2%。根据两种已知气体的混合物的V值,可以测定气体的含量。因为在一切气体中的音波速度,除了CO以外,都和空气中的音波速度不同,所以根据     

苯酚与NO_3自由基气相加成反应机理的研究

用M06-2X/6-311G(d,p)优化了苯酚与NO_3自由基加成反应的所有物种构型,并进行了简谐振动频率分析,用G3(MP2)//M06-2X/6-311G(d,p)双级别理论建立了精确势能面。用标准统计热力学方法计算的热力学数据表明反应属放热反应,用微正则过渡态理论计算的298K时的反应速率常数为8.0×10-13 cm~3·mol~(-1)·s~(-1),与实验值3.8×10-12 cm~3·mol~(-1)·s~(-1)符合得较好。     

氧化聚乙烯分散液的制备及其处理含镉废水的应用

以氧化聚乙烯、石蜡等为原料制备氧化聚乙烯分散液,将该分散液应用于处理含镉废水,系统考察了不同投加量、p H值、反应时间等因素对处理效果的影响。实验结果表明:在投加量2.5m L·L~(-1)、p H值为7.0、反应时间5min条件下,初始浓度20mg·L~(-1)的含镉废水经处理后镉离子去除率为99.8%,出水镉离子浓度为0.04mg·L~(-1),低于电镀污染排放标准(GB21900-2008)中的总镉排放限值要求。     

挥发性物质的循环量和旁路放风量的计算方法

人们习惯用P.Weber公式来计算预热器窑(以下简称SP窑)和预分解窑(以下简称PC窑)系统的挥发性物质的循环量和旁路放风量。根据P.Weber公式,循环系数K值可用下式计算: K=1+e_1(1-V)/1-e_2(1-V)式中: e_1——生料和燃料中的挥发性物质在窑内的挥发率,又称一次挥发率,以小数表示; e_2——循环的挥发性物质在窑内的挥发率,又称二次挥发率,以小数表示; V——出窑气体的放风系数,以小数表示。水泥生料和燃料中的挥发性物质主要有K_2O、Na_2O、SO_3、Cl~-。循环挥发     

螺带式搅拌器的功率消耗

对高粘度牛顿流体和非牛顿流体,在层流域测定了多种几何结构的螺带-锚搅拌器的功率消耗和Metzner常数K_(so)用回归分析方法,分别把Kp(N_p·Re)、K_(?)与搅拌器的几何参数和特性参数进行关联,得到:对底部没有锚的螺带搅拌器,由本实验和文献数据得到:结果还证实了螺带搅拌器的功率消耗与螺带高度不成正比.K_(?)与C_(3)进行关联是一种可行的方法.所得计算式能较准确地预测螺带式搅拌器在搅拌牛顿流体和非牛顿流体时的功率消耗和K_8值.     

应用流态化技术还原热解综合处理明矾石

浙江省温州化工厂,应用内构件加热式沸腾还原炉在还原热解法综合利用明矾石中间试验中获得成功。明矾石[K_2SO_4.Al_2(SO_4)_3·4Al(OH)_3]含有钾、铝、硫三种主要元素。还原热解法综合处理明矾石的方法,是将粉碎后的明矾石矿粉首先进行高温脱水:K_2SO_4·Al_2(SO_4)_34·Al(OH)~3(?)K_2SO_4Al_2(SO_4)_3 2Al_2O_3 6H_2O↑……(1)然后用气态(液态)还原剂将脱水矿粉中的硫酸铝还原分解。     

图表1-17 用兰京公式求临界载荷

截面积A em,P=口·A应力口砧起p户视应力助固定)铸铁硬钢人软钢祷为一端固定一1为两端铰接,二盛为两端固定木材 当柱长还不需要用欧拉公式计算长度(L/K小于。、/而)且用纯压缩公式(『=尸/A)计算又过长(L/K>30)时,柱的临界载荷〔压曲强度)采用兰京公式计算。即:(1)I岛0.4D汾,A=二D”J,所以『二一一一一一下一万一了下万一二’.…“.‘. ,a 1 iJ、一 1十一.碑云)l 阴\丈、/ 尸二『·A············,··…(2) 式中,,。为材料的抗压强度(公斤/厘米2),a为实验常数,(T。与a的数值如表1一7所列。m为由两端支承方法决定的常数,可…     

PZT压电陶瓷机电耦合系数之间的关系

基于压电方程组导出了厚度伸缩振动机电耦合系数K_1与其它振动模式机电耦合系数的关系式。在满足d_(31)/d_(32)(?)S_(13)~F/S_(32)~E的条件下得到了K_t与K_(?)、K_(?)之间的简单关系式。利用此式计算了PZT压电陶瓷的K_(?)与组成的关系。理论计算结果与实验结果基本相符。     

二种氨合成平衡常数Kf的比较

本文考虑温度、压力及组成对逸度系数及平衡常数的影响,分别用Gillespie和Beattie推荐的以逸度表示的平衡常数K_f计算式(简称G-B式)与Harrison和Kobe以后推导的K_f计算式(简称H-K式),运用电子计算机计算了氨合成反应的平衡常数,並将计算结果分别与文献实验值比较,推荐用G-B式计算氨合成反应的平衡常数Kp。     

氧化铝陶瓷的断裂韧性及其抗热震性

由于脆性本质所决定,大部分陶瓷材料对热应力断裂很敏感。根据断裂力学理论,热应力断裂包括裂纹成核以及裂纹连续扩展过程。而且,裂纹扩展阶段似更危险。指出,断裂面积动态扩张过程的动力与抗热震参数R成反比。R≌(K_(1C)/σ_f)~2,这里K_(1C)是临界应力强度因子,σ_f是抗张强度。 为了探讨上述规律,以显微结构不同的三种Al_2O_3基陶瓷为对象,研究其断裂韧性参数(亦即临界应力强度因子K_(1C)),抗热震参数与很宽淬火温差范围内的热震强度损失率间的关系。结果表明,由于晶界结合力较弱,以沿晶方式断裂的T-Al_2O_3较P-Al_2O_3和Ⅱ-95-Al_2O_3具有低得多的强度。然而,其K_(1C)值略高于Ⅱ-95-Al_2O_3的K_(1C)值。这是由于晶界起了分散能量的作用。结果得到的高R值与其淬火后较小的强度损失率一致。以穿晶断裂方式为主的Ⅱ-95-Al_2O_3强度值最高,K_(1C)值较低,预示了低的R值和必然的高热震强度损失。P-Al_2O_3具有的高强度和较高的K_(1C)值使其拥有中等的抗热震参数值,相应于一定的热震强度损失。 很明显,R值可作为衡量脆性陶瓷强度相对变化的判据,而后者是材料热震严重程度的函数。建议以K_(1C)和抗折强度作为实验室的常规测试,用于陶瓷材料的生产控制和发展。     

明矾石综合利用科研情况与展望

明矾石是一种含钾、铝、硫的不溶性天然矿石,其化学式为 K_2SO_4·Al_2(SO_4)_3·2Al_2O_3·6H_2O,也可以用 K_2SO_4·Al_2(SO_4)_3·4Al(OH)_3来表示。纯明矾石理论组成为 Al_2O_337.0%、SO_338.60%、K_2O11.4%、H_2O13%。由于在自然界形成时常伴有 SiO_2、Na_2O、     

高铁酸钾氧化去除水中对硝基苯酚(p-NP)的研究

采用实验室自制高铁酸钾(K_2Fe O_4)为氧化剂,对水中对硝基苯酚(p-NP)的氧化条件进行了研究。实验结果显示,K_2Fe O_4对水中的p-NP具有良好的去除效果,在投加比(K_2Fe O_4∶p-NP)为11∶1,p H为9,温度为45℃的条件下反应10 min,p-NP的去除率可达80%以上。研究表明p-NP的去除率主要受K_2Fe O_4投加量、p H值的影响,所以优化K_2Fe O_4投加量和反应溶液的p H对p-NP的降解非常重要。     

图表2-8 受回转作用的铆接接头

水平载荷尸叱0 .000衬5,000一3,0Q卜一2 .00仓一1000- 500— 300一 例如在图2一4所示的结构中,距铆钉群中心L(厘米)处作用有班(公斤)的力则接头受到回转作用,不言而喻,该力矩为M二班·L(公斤一厘米)。对于这种情况,若各铆钉的剪切阻力对铆钉群中心的力矩总和等于万·L,则整个结构保持平衡。这时,最上面及最下面的铆钉所受的水平剪力尸可表示如下: nM价 p二介上·,··········……(l) 式中,l为最上面与最下面的铆钉的中心矩,而价为取决于铆接型式的常数,此值如表2一3所示。甲表2一3结构用铆接接头的力矩系数单排中的铆钉数目药……     

更昔洛韦与DNA分子相互作用的紫外光谱研究

在不同浓度、时间、pH等条件下,利用紫外分光光度法研究更昔洛韦(GCV)与鲑鱼精DNA的相互作用。结果表明,鲑鱼精DNA紫外吸收值随溶液中GCV浓度的增加而增加;在p H=4.0~9.0条件下,GCV与DNA大分子以槽沟式结合。根据实验结果,利用双倒数分析法计算出GCV与鲑鱼精DNA相互作用的结合常数为KDNA-GCV=6.51×10~2m L·mg~(-1)。