车削凸凹圆弧装置

车削凸凹圆弧装置的加工原理如图1原理示意图所示:M为可动拖板;1为刀杆,可滑动;C为刀尖;A为固定转动中心;AB为连杆;B点为刀杆与连杆的连接点(可转动) 1-刀杆;2-刀盒;3-连杆;4-支架;5-连接轴如图1原理图位置,取AB=R,CB=K,A为坐标原点,C点的坐标为C(x、y)。则有:x=(Rsinθ+K);y=Rcosθ故有:x+K=Rsinθ;y=-Rcosθ上两式两边平方相加得: (x+K)~2+y~2=R~2 sin~2θ+R~2cos~2θ=R~2 当将坐标轴y负方向平移距离K,即将原点A移至A′,则: x′=x+K=-Rsinθ;y′=-Rcosθ此时:x′~2+y~2=R~2 显然这是圆的标准方程,且CA′=BA=R,这就说明当连杆BA绕固定转动点A转动时,则刀尖     

圆弧曲面加工靠模曲线方程的确定

仿形车机构仿形车机构(见图1所示)。刀杆在弹簧的作用下,滚轮紧压在靠模板上,并随刀架沿着走刀方向在靠模上移动,由此切削出圆弧回转曲面零件。为了讨论方便,图1机构运动简图简化成图2的形式。并将坐标轴OX取在刀杆的水平轴上,OY轴取在零件对称轴上。工件曲线即P(x1,y1)点的运动轨迹为已知,图中所示l1,l2,α,β,yo,a,b和R为已知量。滚轮中心轨迹方程以AB杆的转角φ和OM=X为参数则x1=X-l1cos(α+φ),y1=l1sin(α+φ)和x2=X+l2cos(β-φ)y2=l2sin(β-φ)因为P(x1,y1)在给定圆弧上则x2+(y1-y0)2=R2x1,y1代入上式得X=l1cos(α+φ)±R2-犤…     

体外刃磨镶齿端铣刀的工作角度和刀齿刃磨角度之间的换算关系

<正> 镶齿端铣刀的所有角度,都是刀刃上某一基本观测点相对于x y z 座标所形成的数值。座标轴x 垂直于铣刀轴,并与z 轴共同构成垂直于铣刀轴的一个平面。y 轴则与铣刀轴平行。先用按切削条件选定的铣刀工作角度γφ,α_(nφ)和φ_φ角等来确定切削刃上某一观测点相对于x、y、z 轴在纵平面y o z 和横平面x o z 上形成的纵向、横向前后角,可用下列公式计算:tgγφ′=tgγ_φsin(?)_φ+tgλ_(φcos(?)φ) ①tgγφ″=tgγ_(φcos(?)φ)-tgλ_(φsin(?)φ) ②ctgα_(nφ)′=ctgα_(nφ)sin(?)_φ+tgλ_(φcos)φ_φ③     

渐开线座标的新算法

在齿轮和齿轮工具生产中,常须计算渐开线的座标。长期以来,人们大多使用按图1推导的公式;■这是一组以渐开线基圆为起点,以展开角φ为参变量的参数方程。把括号中的表达式分别以 x′,y′表示,则公式简化为:     

渐开线齿廓座标计算方法的改进

<正> 渐开线齿轮的齿形由基圆的渐开线来表示。当一直线沿一圆周作纯滚动时,此直线上的任一固定点就画出一条渐开线。根据其几何性质,渐开线可用直角座标表示为:X/r_b=sinε-εcosε①Z/r_b=cosε+εsinε-1 ②式中r_b—基圆半径,(时);ε—展开角,(弧度);X、Z—渐开线的座标。在上述公式中,由于展开角ε有相同的增量,而由公式计算出的X 及Z 所表示的渐开线之间的弧长则不相等,这在齿轮作图中不便于     

用光弹性方法确定平面和三维应力强度因子K_I

本文介绍了用泰勒级数法和两参数法,求解平面K_I和三维K_I及其沿厚度的分布规律的光弹性试验。 1、基本原理在线弹性断裂力学中,描述张开型裂纹尖端应力场的经典公式为: σ_x=K_I/(2πγ~(1/2))cos(θ/2)(1-sinθ/2·sin(3θ/2)) σ_y=K_I/(2πγ~(1/2))cos(θ/2)(1+sinθ/2·sin(3θ/2))     

单边非对称齿形及铣刀计算——等距形面法(二)

五、安装角计算 (一) 阴螺杆铣刀安装角计算由端面形线可知共有三个凸尖点A、D、E,其中A与E点是关于O_2 x′_2轴对称的,所以只计算D、E两点即可,或只计算D、A。两点计算后,选其较好刃形者使用。阴螺杆铣刀安装角计算通式为:(左旋件) ctg ψ_d=x/P A_d=p~2θ/y (5—1)     

介绍两种新的步进机构

这里介绍两种步进机构。它较目前常见的一些机构有其显著优点,可供自动化设计人员和其他有关人员参考。一、暂停机构暂停机构,又移齿轮加-减速机构(见图1)。行星轮绕中心轮回转,行星轮轮缘上一点P,在输出转臂内滑动,并使输出转臂绕中心O_1回转。如行星轮绕中心轮作等速ω回转,且:r_1=r_2=O_2P=C (1)则P点轨迹应为一外摆线。即:x=(r_1+r_2)cosθ-Ccos(r_1+r_2)θ/r_1y=(r_1+r_2)sinθ-Csin(r_1+r_2)θ/r_1 (2)将(1)代入(2)可得:     

也谈用解析法对连杆机构进行位移分析时应注意的一个问题——与黄清世同志商榷

“用解析法对连杆机构进行位移分析时应注意的一个问题”(见《机械设计》1985年第3期)一文对用解析法对平面连杆机构进行位移分析中经常遇到的转角方程: A·sinθ B·cosθ=C(1)的全部解问题进行了讨论。作者认为: 1.当B C=0,但A?0时, 方程(1)的全部解为: θ_1=π,θ_2=2arctg(-B/A)(2) 2.当B C?0时, 方程(1)的全部解为:     

转子振动的进动分析方法及其应用（三）

三、转子运动轨迹的全息进动分析事实上,转子的运动轨迹常常很复杂,并非简单的椭圆轨迹。其中既包含一阶正、反进动分量,也可能包含高阶进动分量和次谐波进动分量。把前述方法拓展到任意的频率点,就可得到任意频率成分的正、反进动分量。由此就形成了全息进动谱。全息进动谱可由傅立叶复变换求得。转子在w和v方向的振动信号中任一频率成分的信号总可表示为Wp=Wpccosωpt+Wpssinωpt(24)Vp=Vpccosωpt+Vpssinωpt(25)应用欧拉公式cosθ=12ejθ+e-jθ ;sinθ=12jejθ-e-jθ 故障类型频率分量正进动反进动进动比函数注释不平衡1x●●+进动…     

蝸輪啮合效率的証明及其計算

蜗轮啮合效率的普遍表示式为:η=tanλ/(tan(λ+ρ′))……………………(1)根据白金汉(Earle Buckingham)的推导结果,蜗轮啮合效率的表示式为:η=sin2λ/(sin2λ+2f′)……………………(2)式中:λ——蜗杆节圆柱处螺旋线的升角ρ′——相当摩擦角ρ′=tan~(-1)f=tan~(-1) f/cosα_n     

插齿刀前角对刀具耐用度及齿形误差的影响

1插齿刀前角插齿刀顶刃前角γ ,标准插齿刀采用顶刃前角γ=5°。由于前刀面是内凹圆锥面 ,插齿刀的侧刃也有了前角。插齿刀的侧刃前角应在和切削刃在基面中的投影相垂直的截面中测量 ,即在和基圆柱相切的N -N截面中测量 ,如图 1所示。侧刃上任意点A的前角γyc,可用下式计算tgγyc =tgγ·sinαy式中αy 为切削刃上任意点A处的渐开线压力角 ,cosαy=γbo/γy。可看到在侧刃各点处的前角γyc值是不等的 ,在接近顶圆处侧刃前角大 ,近根圆处侧刃前角小。插齿刀的前刀面为圆锥面 ,故侧刃形成一定的刃倾角。刃倾角在切削刃上各点不同 ,在任意点A…     

锥蜗杆传动(三)——锥蜗杆传动的诱导主曲率

<正> 在前第二部分中,计算了锥蜗杆传动的瞬时接触线及其与相对速度之间的夹角。在这一部分我们将着重讨论锥蜗杆传动中的诱导主曲率。一、锥蜗杆齿面∑1上的主方向和主曲率 1.齿面∑1上的第一基本量和第二基本量 E=r_(1u)~2=[cosυe_1(θ)+sinυk_1]~2=1 F=r_(1u)·r_(1θ)=[cosυe_1(θ)+sinυk_1][ucosυg_1(θ)+P_xk_1]=P_xsinυ(∵e_1(θ),g_1(θ),k_1按此次序构成右手系三幺矢)     

机械设计数据简易计算图表(四-2)

四、单盘磨擦离合器的计算(2) 例6:已知转速N=200r/min,传递功率P=6kW, D2/D1=C=1.4, μ=0.1, f=0.1kgf/mm2。求D1和D2。 解:先求(11)式中的A值(用图表4): 从C尺的1.4刻度点引垂直线a与曲线A相交x′,由x′引水平线b与A尺相交,读得A=1.29。 再求x值(用图表5): 从μ尺的 0.1刻度点引外线 a与f尺上的 0.1刻度点相交,由此交点引水平线b;从N尺的200刻度点引垂直线c;由b、c线的交点引斜线d;从P尺的 6刻度点引水平直线 e;由 e、 d线的交点引斜线f与x尺相交,即读得x=1.44。 于是便可求出: D1=A× x×102=1.29 ×1.44×102≈186mm D。=CXDI=…     

计算楔镜偏转角的近似公式

在光学仪器制造工业中广泛地使用了小偏转角玻璃楔镜。有时不仅要计算楔镜的偏转角,而且也需测量偏转角随入射角的改变而发生的变化。大家都知道,楔镜主平面上折射偏转角的准确计算公式为:δ=-α-θ γγ=arc sin[nsin(θ arc sin (sinα/n)](1)式中δ为偏转角:θ为楔角;γ为从楔镜出来的光线和楔镜第二表面法线间的夹角;α为第一表面上的入射角;n为折射率(见图1)。     

花键轴滚刀设计的取值问题

我厂生产十多个规格的全液压汽车起重机绝大部分的加工是用金属切削加工来完成的,因此刀具种类及规格都很多。就复杂刀具而言,数花键滚刀的规格、品种最多,有40多种。由于结构及工艺方面的原因,多带有一定的特殊性。下面就滚刀设计的取值问题谈几点看法。一、最大齿形角的求法大家知道,花键滚刀是按展成法加工的刀具,其法向齿形的方程式为: X=R〔(α-γ)-(sinα-sinγ)cosα〕 (1) y=R(sinα-sinγ)sinα (2)式中γ——节圆齿形角;     

圆锥体展开图

圆锥体落料时要画出展开图。现介绍简便的计算方法,可以很快地画出展开图。假设圆锥体的锥角α为已知,那么展开图的扇形角β用公式:β=sinαα/2×360°就能很快算出。知道β角,就能画出展开图。     

特殊齿形角锥齿轮副的加工

本文根据渐开线齿轮啮合条件m_1cosα_1=m_2cosα_2的公式,研究论证将它用于解决圆锥直齿轮加工中刀具齿形角与齿轮齿形角不同的问题。全文分两部分:第一部分探讨论证了利用m_1cosα_1=m_2cosα_2公式将原齿轮参数交换成新的参数及其有关变换公式。第二部分是推导论证用新的齿轮参数来计算刨齿机床有关调整参数的计算公式。本文的价值不只是能用一般齿形角刨刀来解决特殊齿形角锥齿轮的加工问题,而且对于简化刨齿刀具也提供了理论根据。     

孔距公差标注的讨论

编辑同志: 我们在工作中遇到了下面一些问题,希望给我们解答一下: 1.设在一工作物上有两孔(指精密的孔)如图(1) 所示,两孔的中心距离为L,座标尺寸为x、y。L 已有允差圈△L,其座标尺寸x、y是否还要注允 差?如不该允差是否可按自由公差处理,如不按自由 公差,则在图纸上应如何标示。 2.如要注允差,设△ L为 L的允差 ; △X为X的 允差;△y为y的允差。△L为已知,则△X及△y 之值应如何决定? △L线△X、△y之关系是否可为: ①△L2=△X2+△y2(如图2所示); ②使△X=y △L与△X、△y不能构成三 角形(如图3所示); ③但它们的关系如为①,当X的长…     

矩形齿花键滚刀繁形的计算——中间点的位置对代圆误差的影响

用三点共圆法计算花键滚刀的法向齿形时,通常用下面公式: 式中R_H为花键轴的节圆半径,γ_H为节圆处的齿形角,α为参变量。为了制造方便,通常用过b_0,b_1、b_2三点的圆代替公