挤压温度对汽车差速器壳件性能的影响

采用6种不同的挤压温度进行了7075铝合金汽车差速器壳件的挤压成形,并测试和分析了室温下壳件试样的拉伸性能和冲击性能。结果表明:在模具预热温度390℃,挤压筒温度415℃和挤压速度0.3 m/min时,随挤压温度从280℃增大到400℃,试样的拉伸性能和冲击性能均先提高后下降。280℃挤压时壳件的拉伸性能和冲击性能均最差。与280℃挤压相比,385℃挤压时壳件的抗拉强度、屈服强度、冲击吸收功分别增大43、44 MPa、15 J,断后伸长率减小2.1%。7075铝合金汽车差速器壳件的挤压温度优选为385℃。     

汽车用6063铝合金散热器的挤压工艺优化

采用不同的挤压温度、挤压速度和挤压比,进行了汽车6063铝合金散热器的挤压成型试验,并进行了力学性能测试与分析。结果表明,挤压温度、挤压速度和挤压比对散热器的抗拉强度和屈服强度产生明显影响,对其断后伸长率影响不明显。随挤压温度从460℃提高至540℃、挤压速度从0.5 m/min增大至2.5 m/min、或挤压比从10增大至14,散热器的抗拉强度和屈服强度均先增大后减小,断后伸长率变化幅度较小。挤压温度、挤压速度和挤压比,分别优选为520℃、1.5 m/min和13。     

新型镁合金路灯控制器外壳的挤压工艺优化

采用不同的工艺参数进行了Mg-Mn-Ti-Ce新型镁合金路灯控制器外壳的挤压,并进行了拉伸性能测试与分析。结果表明:随挤压温度从300℃增至400℃、挤压速度从2.5 m/min增至4 m/min或挤压比从9增至18,外壳拉伸强度先提高后下降。挤压温度、挤压速度和挤压比分别优选为375℃、3.5 m/min、15。与300℃挤压相比,375℃挤压时外壳的抗拉强度增大111 MPa;与2.5 m/min挤压相比,3.5 m/min挤压时外壳的抗拉强度增大39 MPa;与挤压比9时挤压相比,挤压比15时挤压的外壳抗拉强度增大84 MPa。     

挤压工艺参数对挤压态新型铝合金建筑型材性能的影响

为了研究挤压工艺参数对Al-Mg-Si-Cu-Cr-Sr新型铝合金建筑型材性能的影响,采用不同的挤压温度、挤压速度和挤压比,进行了该新型铝合金型材的挤压成形,并进行了拉伸性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明:随挤压温度从430℃提高至550℃,挤压速度从1 m·min-1增大至5 m·min-1,挤压比从10增加至26,型材的抗拉强度先增大后减小,耐腐蚀性能先提升后下降。与430℃挤压相比,490℃挤压时型材的抗拉强度增大39 MPa、腐蚀电位正移0.127 V;与1 m·min-1挤压速度相比,3 m·min-1挤压时型材的抗拉强度增大27 MPa、腐蚀电位正移0.097 V;与挤压比26相比,挤压比18时型材的抗拉强度增大22 MPa、腐蚀电位正移0.109 V。Al-Mg-Si-Cu-Cr-Sr新型铝合金建筑型材的挤压工艺参数优选为:挤压温度490℃、挤压速度3 m·min-1和挤压比18。     

新型镁合金汽车后桥半轴挤压工艺的优化

采用不同的模具预热温度、挤压温度和挤压速度对AZ80-0.2%In新型镁合金汽车后桥半轴进行挤压成形,并进行了力学性能和磨损性能的测试与分析。结果表明,在试验条件下,随模具预热温度从320℃增大至380℃,挤压温度从300℃增大至400℃或挤压速度为从120 mm/min升高至480 mm/min,半轴的力学性能和磨损性能都先提高后下降。后桥半轴的挤压工艺参数优选为:模具预热温度360℃、挤压温度420℃、挤压速度360 mm/min。     

新能源汽车电池托盘用镁合金的挤压工艺优化

采用不同的挤压温度、挤压速度和挤压比对新能源汽车电池托盘用Mg-4Al-0.5Sn-0.1Ti镁合金试样进行了挤压成型试验,并进行了冲击吸收能和腐蚀电位的测试与分析。结果表明:与300℃挤压温度相比,360℃挤压温度下试样的冲击吸收能增大了71.42%,腐蚀电位正移了33 m V;与1 m/min挤压速度相比,4 m/min挤压速度下的冲击吸收能增大了63.64%,腐蚀电位正移了79 m V;与12挤压比相比,18挤压比下的冲击吸收能增大了33.33%,腐蚀电位正移了55 m V。优化的新能源汽车电池托盘用Mg-4Al-0.5Sn-0.1Ti镁合金的挤压工艺参数为:挤压温度360℃、挤压速度4m/min、挤压比18。     

建筑幕墙新型铝合金型材的挤压工艺优化

采用不同的挤压速度和挤压温度对建筑幕墙6063-InV新型铝合金型材试样进行了挤压试验,并进行了试样力学性能和耐腐蚀性能的测试、比较和分析。结果表明:随挤压速度从1 m/min增加到5 m/min,挤压温度从360℃增加到480℃,试样的强度和耐腐蚀性能先提升后下降。试样的挤压速度和挤压温度分别优选为3 m/min、420℃。当挤压速度为3 m/min时,试样的抗拉强度和屈服强度较1 m/min挤压时分别增大23、20 MPa;盐雾腐蚀72 h单位面积质量变化量减小40.7%;当挤压温度为420℃时,试样的抗拉强度和屈服强度较360℃挤压时分别增大27、26 MPa,盐雾腐蚀72 h单位面积质量变化量减小42.9%。     

汽车活塞销的挤压工艺优化研究

采用不同工艺挤压了ASTM 1045钢制汽车活塞销,并进行了25℃室温和500℃高温下的耐磨损性能试验与分析。结果表明,随模具预热温度从160℃增大至240℃,挤压温度从500℃增大至700℃,或挤压速度从270 mm/min增大至390 mm/min,汽车活塞销的室温和高温磨损体积均先减小后增大,室温和高温耐磨损性能均先提高后下降。活塞销的最佳挤压工艺参数为:220℃模具预热温度、675℃挤压温度和360 mm/min挤压速度。     

挤压工艺对新型镁基建筑板材阻尼性能的影响

采用不同的工艺进行了Mg-3Al-1.5Mn新型镁基建筑板材的挤压成形,并进行了试样阻尼性能的测试与分析。结果表明:随挤压温度从300℃提高到380℃、挤压速度从1 m/min提高到5 m/min或者挤压比从10.2增大到20.6,板材阻尼性能均先提高后下降。板材的挤压温度、挤压速度和挤压比分别优选为360℃、3 m/min、16.8。     

汽车空调支架用镁合金的挤压工艺优化

为了优化汽车空调支架用镁合金的挤压工艺,本文采用不同的工艺参数对试样进行了挤压。结果表明:随挤压温度从300℃增加至400℃、挤压速度从1 m/min增加至5 m/min,试样的强度先增大后减小,断后伸长率先减小后增大,腐蚀电位先正移后负移,试样的耐腐蚀性能先提高后下降。与300℃相比,360℃挤压使试样抗拉强度和屈服强度分别增大了22%、26%,断后伸长率减小了23%,腐蚀电位正移66 m V;与1 m/min相比,4 m/min挤压使试样抗拉强度和屈服强度分别增大了17%、20%,断后伸长率减小了15%,腐蚀电位正移51 m V。Mg-5Al-1Zn-0.3Ti镁合金的挤压温度和挤压速度参数分别优选为360℃和4 m/min。     

基于HyperXtrude的铝合金矩形型材挤压工艺优化设计

采用HyperXtrude软件模拟了7005铝合金矩形型材的挤压过程,系统地研究了7005铝合金矩形型材挤压温度与挤压速度对挤压结果的影响。结果表明:合金的应力随挤压温度的增大而减小,挤出型材温度随挤压温度的升高而升高。合金的应力随挤压速度的增大而增大,挤出型材温度随挤压速度的增大而升高。适宜的挤压工艺为:挤压温度450℃、挤压速度6 m/min。     

Al-1Mg-0.6Si-0.5Cr-0.5V新型铝合金建筑模板的挤压工艺优化

采用不同工艺进行Al-1Mg-0.6Si-0.5Cr-0.5V新型铝合金建筑模板的挤压试验,分析了挤压模板试样的力学性能和耐腐蚀性能。结果表明:随挤压温度从350℃提高到475℃、挤压速度从2 m/min加快到4.5 m/min,试样的力学性能和耐腐蚀性能都先提高后下降。当挤压速度恒定为3.5 m/min时,与350℃挤压相比,450℃挤压时试样的抗拉强度和屈服强度分别提高12.1%、12.2%,腐蚀质量损失率减小31.5%。当挤压温度保持450℃不变,与4.5m/min挤压的速度相比,3.5 m/min的挤压速度挤压时,试样的抗拉强度和屈服强度分别提高9.9%、10.0%,腐蚀质量损失率减小33.3%。模板试样的挤压温度和挤压速度分别优选为450℃、3.5 m/min。     

体育器材用镁基型材挤压工艺研究与优化

为了改善体育器材用镁基合金型材的塑韧性和强度,基于织构和力学性能的分析结果,采用不同的挤压温度、挤压速度和挤压比对Mg-Al-Sn-In新型镁合金型材挤压工艺进行了优化。结果表明,在试验条件下,随挤压温度从300℃提高到400℃,型材的抗拉强度和屈服强度均先提高后下降,断后伸长率先提高后基本不变;随挤压速度从1m/min增大到3 m/min或挤压比从10增大到20,型材的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率均先提高后下降。与300℃挤压相比,375℃挤压型材的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率分别增加27%、62%、201%;(0002)基面的织构最大值减小27%。型材的挤压工艺优选为:挤压温度375℃,挤压速度2.5 m/min,挤压比13。     

挤压变形对Mg-5.0Y-7.0Gd-1.3Nd-0.5Zr合金组织和性能的影响

对Mg-5.0Y-7.0Gd-1.3Nd-0.5Zr(EW75M)合金在不同条件下挤压变形后的组织和性能进行测试。结果表明:随着挤压比的增大,合金的强度和塑性均大幅度提高,当挤压比增大到20以后,晶粒细化对合金的强化效果趋于稳定;当挤压筒温度由400℃升高到450℃时,合金强度和伸长率的降幅均在5%以内,挤压筒温度在400℃~450℃变化时对合金挤压变形后的性能影响较小;将合金均匀化处理(535℃、24h)后直接进行挤压变形(挤压比20,挤压筒温度400℃,挤压速度1~2m/min),其极限抗拉强度、屈服强度和伸长率分别达到335MPa、240MPa和16.5%。     

基于汽车轻量化的镁合金散热器挤压工艺研究

采用不同工艺参数进行了Mg-Mn-Sn-Ce镁合金汽车散热器的挤压,并进行了力学性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明:随挤压温度、挤压速度、挤压比增加,散热器的抗拉强度先增大后减小,断后伸长率变化不大,磨损体积先减小后增大,耐磨损性能先提升后下降。Mg-Mn-Sn-Ce镁合金汽车散热器的优选挤压工艺参数为:挤压温度375℃、挤压速度3 m/min、挤压比18.8。     

高塑性镁合金热挤压工艺的研究与分析

采用不同的挤压工艺对ZK20-0.6Nd高塑性镁合金进行了热挤压,并进行了显微组织、DSC(差示扫描量热)曲线和拉伸性能的测试与分析。结果表明,随着挤压速度从1.5 m/min增加至6.5 m/min,合金的平均晶粒尺寸逐渐增大,抗拉强度和伸长率均逐渐减小;随着挤压比从15增加至45时,合金的平均晶粒尺寸逐渐减小,抗拉强度和伸长率均逐渐提高;此外,挤压速度和挤压比对合金的DSC曲线均无明显影响,合金的熔点保持在(650±0.5)℃。     

6063-0.4In0.3V铝合金机械外壳的挤压工艺优化

采用不同的挤压温度和挤压速度对6063-0.4In0.3V铝合金机械外壳进行了挤压成形试验,并进行了耐磨损性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明:随挤压温度和挤压速度的升高,试样的磨损体积先减小再增大,腐蚀电位先正移后负移,耐磨损性能和耐腐蚀性能先提升再下降。在375℃和3 m/min挤压时,试样的磨损体积最小(17×10-3mm3),腐蚀电位最正(-0.779 V)。试样的挤压工艺参数优选为:375℃挤压温度和3 m/min挤压速度。     

热锻参数对汽车转向节力学性能的影响分析

采用不同的始锻温度、终锻温度和锻压速度对汽车转向节进行了锻造,并进行了拉伸性能和冲击性能的测试与分析。结果表明:随始锻温度从1050℃增大到1200℃或终锻温度从880℃增大到1040℃,汽车转向节的抗拉强度、屈服强度不断增大,而断后伸长率和冲击吸收功不断减小;随锻压速度从60 mm/s增加至300 mm/s,汽车转向节的抗拉强度、屈服强度先增大后减小,而断后伸长率和冲击吸收功先减小后增大。汽车转向节合理的始锻温度、终锻温度和锻压速度分别为1175℃、960℃、180 mm/s。     

挤压温度对建筑装饰用新型铝合金性能的影响

为了研究挤压温度对建筑装饰用新型铝合金6061-InTi性能的影响,采用不同的挤压温度对合金试样进行了挤压成形,并进行了试样在室温条件下的夏比摆锤冲击和中性盐雾腐蚀试验,分析了挤压温度对合金试样冲击性能和耐腐蚀性能的影响规律。结果表明:随挤压温度的升高,试样的冲击吸收功先增大后缓慢减小,单位面积质量损失量先减小后缓慢增大,冲击性能和耐腐蚀性能均先提升后降低;在挤压速度3 m·min-1、模具预热温度280℃和挤压比25均不变的情况下,与400℃挤压温度相比,460℃挤压温度下的冲击吸收功增大了32. 65%,单位面积质量损失量减小了40. 58%。建筑装饰用新型铝合金6061-InTi试样的挤压温度优选为460℃。     

挤压铸造工艺对汽车活塞销性能的影响分析

采用不同的浇注温度和挤压比压进行了20Cr钢汽车活塞销的挤压铸造,并进行了拉伸和冲击性能的测试与分析。结果表明:随浇注温度从1250℃提高至1450℃,挤压比压从50 MPa增加至140 MPa,20Cr钢汽车活塞销的强度和冲击性能均先提高后下降。20Cr钢汽车活塞销的浇注温度和挤压比压分别优选为1375℃、125 MPa。