PB1080螺纹钢筋的断裂失效分析

利用扫描电镜、直读光谱仪和金相显微镜研究了螺纹钢筋的断口形貌、化学成分和显微组织,结果表明:其化学成分和产品说明书基本一致;裂纹起源于断口上的夹杂物,能谱分析显示,该位置存在O、Si、Cl、K、Ca等多种元素;同时该位置存在淬火马氏体,导致韧性下降,再加上材料存在疏松类的冶金质量缺陷,在受到外力作用的过程中产生应力集中,导致了早期断裂。     

合金钢支架断裂失效分析

利用体视显微镜、扫描电镜、直读光谱仪和金相显微镜研究了合金钢支架的断口形貌、化学成分和微观组织。结果表明:支架的化学成分和显微组织符合技术要求。裂纹源位于断口的表面位置,且断口只有常见的Fe、C、O、Cr、Mn、Mo、Si元素,没有其它的夹杂物,断口属于疲劳断裂。在试验过程中,应力过大导致支架表面出现裂纹源,然后扩展成裂纹导致断裂。     

600MW机组汽轮机低压转子叶片断裂原因分析

通过宏观断口分析、化学成分检验、断口电镜扫描及能谱检查、金相及硬度分布检查对断裂原因进行分析。结果表明,叶片出汽边存在的局部硬化是导致叶片应力腐蚀开裂的根本原因,腐蚀介质的存在加速了该开裂过程。     

铝合金车轮轮缘开裂缺陷分析

简述了铝合金车轮轮缘开裂的缺陷特征,检测了车轮的相关尺寸、化学成分、力学性能、显微组织和断口形貌,并对车轮的瞬态冲击过程进行了计算机模拟分析。结果表明,开裂车轮的力学性能、化学成分、显微组织符合标准要求,其断口部位存在细小氧化渣;而汽车的非正常驾驶使轮辋变形,最终导致轮缘开裂。     

600MW超临界机组屏式过热器爆管失效分析

用断口宏观形貌、化学成分分析、常温力学性能检验、显微组织观察和扫描电镜断口分析法,对某电厂奥氏体不锈钢屏式过热器管爆管泄漏的原因进行分析.结果表明,爆管泄漏的屏式过热器管内壁存在原始缺陷,在机组运行中,该缺陷扩展最终导致爆管.     

重载车辆用扭矩仪主轴断裂失效分析

采用化学成分、断口形貌、显微组织、硬度检测等方法进行测试和分析,研究了扭矩仪主轴断裂的原因。结果表明:异常显微组织是造成主轴断裂的主要原因。粗大的回火马氏体和由晶界向晶内扩展的上贝氏体组织导致了裂纹的萌生和扩展,形成沿晶+准解理断口形貌;带状组织的存在增大了显微组织和硬度的不均匀性,导致了材料的各向异性,弱化了构件的服役性能;此外,由于拉应力的作用,键槽根部产生的应力集中效应也是导致构件脆性断裂的重要原因。     

35CrMo高强螺栓脆性断裂原因分析

35CrMo钢高强螺栓在使用中发生脆性断裂。为了揭示螺栓断裂的原因,对断裂的螺栓进行了化学成分分析、硬度、显微组织、断口分析、氢含量等方面检测。结果表明,螺栓的化学成分、硬度指标、抗拉强度、夹杂物含量以及氢含量均符合要求。由断裂螺栓的断口分析发现,保留马氏体位相的回火索氏体易在心部形成应力集中,导致在该位置形成细微的应力裂纹,装配过程中受到外部的拉应力下,逐步向周围扩展,最终在多因素叠加下而产生脆性断裂。     

���������ʧЧ����

 通过化学成分、常温力学性能、断口分析、高低倍金相和显微维氏硬度测试、渗碳层深度检测以及人工断口分析等实验分析了安装在农用三轮车上的齿轮轴断裂原因。结果表明,热处理不当导致材料力学性能偏低偏脆是齿轮轴发生快速脆性断裂的主要原因。     

发动机38CrMoAlA离合器齿轮缺陷分析

发动机38CrMoAlA离合器齿轮在工厂试车后,磁粉检测发现靠近齿轮端面的杆部有3条磁痕缺陷。通过对齿轮上的磁痕缺陷进行外观检查、电镜观察、金相检查、化学成分分析和断口观察,并抽取了1件新品齿轮进行了故障模拟再现,确定了磁痕缺陷的性质及产生原因,并采取了有效措施。结果表明:磁痕显示的原因与该位置存在裂纹有关;由于离合器齿轮在机加磨削过程中存在较大的残余应力,在试车工作应力的诱发下,导致了一次性裂纹的产生。通过改进加工工艺和低温退火工艺可解决该故障问题,对于以后齿轮故障问题的解决和处理有一定的借鉴和指导作用。     

船用柴油机排气阀断裂原因分析

对断裂的某船用柴油机排气阀进行了化学成分和显微组织分析及硬度测试。结果表明,排气阀材质的化学成分和硬度都符合材料要求,但在排气阀内部发现少量氮化钛夹杂;断裂的排气阀断口具有典型的脆性断裂特征;排气阀在使用过程中,阀体表面氧化皮逐步脱落,氧化层向基体不均匀扩展,在阀杆表面形成多个裂纹源;阀杆机加工部位可能有残余应力存在进而导致阀体在加工位置断裂;另外,材料内部存在的夹杂对材料的性能有一定影响,使其未能完全满足排气阀高温腐蚀运行工况的要求。     

氮氢气压缩机曲轴断裂失效分析

通过采用宏观断口分析、金相显微组织分析、化学成分分析、断口电镜扫描及材料拉伸、冲击、硬度测试等手段,对某化工厂6M50-290/320-I-BX型号氮氢气压缩机曲轴断裂原因进行了分析。结果表明,该氮氢气压缩机曲轴断裂属于高周疲劳断裂;压缩机曲轴表面氮化层存在裂纹是导致曲轴发生疲劳断裂的主要原因,而曲轴未经调质处理是曲轴疲劳强度下降的重要原因之一。     

500kV架空线路相间间隔棒失效原因分析

通过宏观分析、金属化学成分分析、金相组织检验、扫描电镜断口形貌分析和间隔棒连接结构分析,对某500 k V架空输电线路相间间隔棒失效原因进行了综合分析。结果表明,ZL102间隔棒存在铸造缺陷以及间隔棒结构设计不合理是导致该间隔棒失效的根本原因。     

40Cr钢磨煤机轴断裂失效分析

某发电厂磨煤机轴在运行约10 000 h后断裂,该轴材质为40Cr钢,断裂位置在直径变径处。本文通过宏观形貌分析、化学成分分析、力学性能检验、显微金相和扫描电镜断口观察,对该断裂轴进行了失效分析。1断裂原因分析1.1宏观观察对断裂轴进行宏观观察,断裂位置位于直径变截面R圆角处,R圆角较小,断口较平整,无明显塑性变形,属于一次脆性断裂。断口宏观形貌如图1所示,从断口宏观形貌可以看出断裂起始于轴表面,断裂源区边缘有明显挤压痕迹;源区及扩展区较平坦,呈灰白色,无明显的棱线;断裂区有明显撕裂棱。     

换热器波纹管失效分析

某种换热器的主要换热元件波纹管使用后发生严重损坏。采用光学显微镜、扫描电镜和X射线能谱（EDS）等手段对失效波纹管进行断口宏、微观分析、能谱分析、金相检验及化学成分分析,以确定其失效原因。结果表明：该波纹管的失效性质为应力腐蚀,波纹管断口形貌以沿晶断裂为主,断口上可见明显的腐蚀产物,断口内壁有明显的腐蚀坑和由腐蚀坑发展的裂纹,能谱分析结果表明断口腐蚀产物中含有一定量的S和Cl元素;分析认为波纹管在加工过程中的残余应力和使用环境中的Cl-是导致其发生应力腐蚀的主要原因,此外材料中Cr含量偏低也是导致其发生应力腐蚀的另一原因。     

����ͷ��˨����ԭ�����

对断裂失效的螺栓件进行宏观分析、化学成分分析、力学性能试验、断口分析、金相分析和硬度测试,结果表明,该螺栓属于起裂螺纹根部表面的单向弯曲疲劳断裂,断裂螺栓起裂区断口为穿晶和少量沿晶混合的疲劳断口,扩展区断口为穿晶疲劳断口,终断区很窄,为韧窝断口,说明螺栓起裂过程除受到弯曲疲劳应力外,还受到氢的作用,螺栓终断时弯曲应力并不大。螺栓镀锌后残留氢偏高和工作中存在振动是导致螺栓发生疲劳断裂的主要原因。     

花键轴断裂失效分析

利用体视显微镜、扫描电镜、直读光谱仪和金相显微镜分别研究了花键轴的断口形貌、化学成分和微观组织。结果表明:花键轴的化学成分和硬度符合技术要求,裂纹源位于花键端面较深的刀痕处,且断口没有其它的夹杂物;断口部位有硬度较低的异常组织。工作过程中,在端面的刀痕部位产生高度的应力集中,裂纹萌生并沿着低硬度的异常组织扩展,最后导致花键轴早期断裂。     

六角头螺栓断裂原因分析

对断裂失效的螺栓件进行宏观分析、化学成分分析、力学性能试验、断口分析、金相分析和硬度测试,结果表明,该螺栓属于起裂螺纹根部表面的单向弯曲疲劳断裂,断裂螺栓起裂区断口为穿晶和少量沿晶混合的疲劳断口,扩展区断口为穿晶疲劳断口,终断区很窄,为韧窝断口,说明螺栓起裂过程除受到弯曲疲劳应力外,还受到氢的作用,螺栓终断时弯曲应力并不大。螺栓镀锌后残留氢偏高和工作中存在振动是导致螺栓发生疲劳断裂的主要原因。     

某型牵引车后半轴断裂失效分析

某型牵引车后半轴在使用中发生断裂,通过对失效车轴进行宏观检查、断口分析、金相组织检验、化学成分分析、性能测试和运行状况调查等,对断裂原因进行了分析。结果表明,该轴热处理上存在的不合理之处,导致轴在服役早期出现微裂纹,部分微裂纹在工作应力的作用下疲劳扩展,最终产生疲劳断裂。     

电站锅炉吹灰器枪管断裂原因分析

通过宏观检查,化学成分、金相组织、断口形貌及力学性能检验,对某电站锅炉吹灰器枪管断裂原因进行了分析.结果表明,该吹灰器枪管焊缝根部存在原始焊接缺陷,在运行中受到震动等交变载荷导致缺陷疲劳扩展并最终发生断裂.     

海水淡化系统取水泵叶轮开裂失效分析

通过宏观形貌、化学成分、金相、维氏硬度、裂缝断口形貌和断口微区成分分析等,研究了某核电站取水泵叶轮开裂失效原因。结果表明,叶轮样品中存在大量缩松、缩孔等铸造缺陷,在铸造缺陷部位发生缝隙腐蚀扩展,最终导致工件开裂失效。