钢筋力学性能测量的不确定度评定

通过对直径16mm的热轧带肋钢筋进行一系列力学性能试验,得到钢筋的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率试验结果。接着引入试验重复性、拉伸速率、力值测量、尺寸测量、试验机数据采集系统、数值修约这几个主要的不确定度分量来评定钢筋的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率的测量不确定度。     

建筑用热轧光圆钢筋抗拉强度不确定度评定

通过对公称直径20mm的HPB235热轧光圆钢筋抗拉强度的测量不确定度的研究,运用不确定度的数学模型,确定影响试验结果的各项因素,并对各因素形成的不确定度分量进行分析、计算,求出合成标准不确定度和扩展不确定度。     

钢筋抗拉强度检测不确定度评定分析

在对钢筋进行强度结果测量工作过程中,采用的设备为微机控制的电液伺服从式万能试验机进行测量的,为了有效的确保测量结果的准确性和可靠性,同时降低测量结果分散性所带来的影响,因此笔者重点对该检测环节中可能存在的影响最终测量结果的因素进行分析,对产生不确定度影响的问题进行分析,利用A类和B类两种不同的不确定度评定办法进行判定,并且进行定量的评价,然后根据各个环节不同的方差和协方差来进行标准不确定度问题的研究,最终采用扩展不确定表示将钢筋抗拉强度测量结果对于不确定度的评定影响报告。     

建设工程材料检测中测量不确定度评定的探讨

为保证建设工程材料检测结果的准确性,提高测量不确定度评定的可靠性,必须制定测量不确定度的评定程序。本文探讨钢筋原材拉伸实验中抗拉强度测量不确定度的评定方法,并对评定程序进行分析,对今后类似测量不确定度评定提供参考。     

钢筋抗拉强度测定不确定度的评定

本文根据1999年国家质量技术监督局计量司颁发的《测量不确定度评定与表示》（JJF1059—1999）,对钢筋抗拉强度的测定进行了不确定度分析。     

测量不确定度评定在检测实验室的运用

文章介绍了测量不确定度评定的基本概念和一般方法，结合热轧带肋钢筋抗拉伸强度测量不确定度评定实例，阐述不确定度评定的一般流程。     

钢筋抗拉强度检测结果的不确定度评定

测量结果的不确定度，表示在重复性或复现性条件下测量结果的分散性．仅与测量方法有关，本文根据JJF1059-1999《测量不确定度评定与表示》，对采用WAw一600型微机控制数显全自动万能试验机进行钢筋抗拉强度试验的测量结果进行了不确定评定。     

谈钢筋抗拉强度检测的误差及不确定度

介绍了钢筋抗拉强度检测的误差及不确定度的概念,通过数学模型,对钢筋抗拉强度检测的误差及不确定度进行了分析,阐述了不确定度评价在钢筋抗拉强度检测中的应用情况,以供借鉴。     

金属材料抗拉强度测量不确定度评定

通过对金属材料抗拉强度试验,对在测量过程中由重复测量、试件直径偏差等因素所引起的钢材试件抗拉强度测量不确定度进行了分析评定,为准确分析不确定度来源提供了依据。     

钢筋保护层厚度测量不确定度的评定

根据JGJ/T 152-2019《混凝土中钢筋检测技术规程》中的检测技术要求,对同一点混凝土剪力墙钢筋保护层厚度进行10次重复性检测,综合分析相关标准检验检测过程以及日常检测过程,建立数学模型,进行不确定度分量的确定.依据JJF 1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》进行A类不确定度和B类不确定度计算,最终得到钢筋保护层厚度的测量不确定度,保证日常检验检测活动的准确性,维持实验室的不确定度评价能力.     

氯盐环境下混凝土内钢绞线的锈蚀特性试验研究

预应力钢筋的锈蚀特性是研究预应力混凝土结构耐久性失效及防治的基础，为此，分别采用内掺盐和外浸盐两种方式在自然气候条件下作了如下三组混凝土内钢筋锈蚀的对比试验：钢绞线与热轧带肋钢筋、钢绞线与热轧光圆钢筋、钢绞线中心钢丝与热轧光圆钢筋。通过对锈蚀过程中锈蚀电流密度的测试以及试验完毕后的破形观察与称重对比和分析，得到如下结果：钢筋外表面锈蚀程度在面向保护层侧明显严重于背向保护层侧；钢绞线及其中心钢丝外表面锈蚀相对最不均匀，具有严重的局部锈蚀——坑蚀形态，带肋钢筋次之，光圆钢筋相对最均匀、全面；钢绞线内表面发生类似于空气中的相对全面、均匀的锈蚀；钢绞线的平均外表面锈蚀率小于热轧带肋钢筋的与热轧光圆钢筋的，但严重的局部锈蚀对其受拉性能极其不利。另外，还对上述锈蚀特性进行了电化学机理分析。     

细晶高强钢筋混凝土梁受剪性能试验研究

细晶高强钢筋是我国冶金行业研究开发的新型热轧带肋钢筋,其抗拉屈服强度标准值达500MPa以上。通过9根纵筋及箍筋均采用细晶高强钢筋的混凝土梁的受剪试验,分析其受力特点、破坏形态以及影响受剪承载力的主要因素。结果表明,细晶高强钢筋混凝土梁的受剪性能与普通低合金热轧带肋钢筋混凝土梁基本相同,其受剪承载力仍可按现行GB 50010-2002《混凝土结构设计规范》规定的公式计算,取箍筋抗拉强度设计值fyv=360 MPa,有足够的安全储备,为细晶高强钢筋的工程应用提供了依据。     

钻芯法检测混凝土抗压强度的不确定度评定

为评定混凝土抗压强度的测量不确定度,采用钻芯法从墩柱中钻取,φ1OOmm的混凝土芯样进行抗压强度试验,根据不确定度的数学模型确定影响试验结果的各项因素,计算各因素所带来的不确定度分量,求出合成标准不确定度和扩展不确定度,最终给出混凝土抗压强度测量结果的检测报告.     

活性粉末混凝土中带肋钢筋搭接性能试验研究#br#

为明确活性粉末混凝土RPC（reactive powder concrete）中带肋钢筋搭接连接的受力性能,合理确定RPC中纵筋的搭接长度,以纵筋搭接长度、RPC强度、搭接钢筋净距和配箍率为试验参数,对39个RPC中的钢筋搭接连接试件进行对拉试验,获得各试验参数对RPC中带肋钢筋搭接连接性能的影响规律。结果表明：对拉荷载作用下,RPC中带肋钢筋搭接连接分别出现钢筋拔出和拉断两种破坏模式,对于保护层厚度小于2倍钢筋直径的拔出破坏试件,一般还伴随外围RPC劈裂裂缝的出现;对于拔出破坏试件,搭接区域的搭接强度随搭接长度增大而略有减小、随RPC强度和配箍率的增加而增大;相较于搭接长度为100mm的试件,搭接长度为150mm试件的搭接强度约减小5%;强度等级为100MPa、120MPa和150MPa的RPC与直径为20mm带肋钢筋间的搭接强度分别约为17.5MPa、19.5MPa和21.1MPa;相较于未配箍筋试件,配箍率为0.34%和0.75%试件的搭接强度分别提高7.8%和13.1%;相较于钢筋净距为20mm试件,净距为0和40mm试件的搭接强度分别约减小5%和8%,但净距40mm试件搭接强度的降低主要是由于试件RPC保护层厚度过小,使得钢筋外围RPC产生劈裂所致。根据试验结果,建立搭接区域钢筋表面搭接强度及临界搭接长度的计算公式,并以该文及其他研究者的试验结果验证了所提公式的适用性,据此可确定带肋钢筋在RPC中的临界搭接长度。     

加载速率对大直径GFRP筋足尺试件抗拉性能的影响

 玻璃纤维增强聚合物(GFRP)筋是一种由玻璃纤维与树脂复合而成的新型加固材料,具有良好的应用前景。GFRP筋为非均质各向异性材料,横向抗压强度远小于轴向抗拉强度,具有显著的尺寸效应,因此,GFRP筋强度指标的测试比钢筋材料更复杂。本文试验解决大直径GFRP筋足尺试件的端部锚固问题。通过在拉力试验机上进行大直径GFRP筋足尺试件的抗拉破坏性试验,研究不同加载速率下大直径GFRP筋的抗拉强度、拉伸弹性模量、延伸率等基本力学指标的变化规律,并对比分析GFRP筋与钢筋的受力破坏机制。试验结果表明,随着加载速率的增大,大直径GFRP筋的抗拉强度、延伸率明显增大,拉伸模量的变化幅度较小,基本保持恒定;并分析得出,材料的组成结构决定材料的力学特征和破坏形式。     

带肋钢筋和钢绞线黏结性能试验研究

通过16个未配横向箍筋拉拔试件的拔出试验,研究了带肋钢筋和钢绞线的黏结性能.结果表明:黏结介质相同时,单根带肋钢筋的黏结强度高于单根钢绞线的黏结强度,但前者的最大滑移值远小于后者.不管是单根带肋钢筋还是单根钢绞线,其与混凝土的黏结强度和最大滑移值均大于其与水泥浆的相应值.配单根带肋钢筋试件出现钢筋拔出且试块劈裂的破坏现象;配单根钢绞线试件发生钢绞线旋转拔出的延性破坏;配3根钢绞线束试件破坏时,钢绞线束整体拔出,黏结延性较好;配6根钢绞线束试件出现"钢绞线束-水泥浆-波纹管"组合体拔出且混凝土劈裂的脆性破坏,滑移值很小.单根带肋钢筋和单根钢绞线的相对黏结特性系数试验值均与GB 50010—2002规范值符合较好.对钢绞线束的黏结长度给出了建议公式.     

钢筋与钢-碳纤维混杂纤维增韧混凝土粘结性能试验

将碳纤维和钢纤维同时添加到混凝土中形成混杂纤维增韧混凝土,采用钢筋对剖开槽贴片的方法,进行了钢筋有效粘结区长度分别为8d,12d,24d(d为钢筋直径)的粘结性能试验研究。根据试验结果,分析了由于粘结长度的不同以及裂缝的开展对于粘结应力和滑移分布规律的影响,给出了裂缝间粘结应力分布规律的表达式以及滑移沿试件长度分布规律的表达式。建立了混凝土与变形钢筋粘结应力和滑移沿试件长度分布规律的表达式。推导了实用的荷载、试件长度以及加载端滑移三者间的关系表达式。