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传统酚醛发泡材料的低强度、易掉粉等缺点无法满足轨道交通车辆风道与地板的使用要求。通过在酚醛树脂中引入热塑性微球发泡剂与短切纤维,研究了发泡剂种类、含量和发泡温度对材料影响,并测试了不同微球发泡酚醛预浸料成型的风道和地板的力学性能。结果表明,微球发泡剂粒径超过30μm或低于20μm,发泡倍率小,二次发泡少,可考虑地板产品的使用;平均粒子直径20~30μm,在酚醛树脂体系下,最佳发泡温度135~145℃的发泡剂,发泡倍率大,稳泡性能好,适合地板和风道产品的生产,质量分数为8%~10%时,综合发泡性能和力学性能优异。 相似文献
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夹芯板材用硬质酚醛泡沫性能的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
对用于夹芯板材的硬质酚醛泡沫体的发泡过程及影响泡沫体性能的因素进行了研究。讨论了发泡温度、固化剂和发泡剂对泡沫体性能的影响。结果表明当发泡温度控制在70~80℃、固化剂质量分数控制在16%~20%时,可制备出综合性能好的泡沫体,不需加任何阻燃剂,泡沫体阻燃效果好。 相似文献
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以甘油为增塑剂,偶氮二甲酰胺为发泡剂(AC发泡剂),采用模压法制备聚乳酸/淀粉发泡片材。通过对材料的力学性能,发泡密度、发泡倍率等测试研究了发泡剂含量、发泡温度、发泡时间及发泡压力对片材性能的影响。结果表明,发泡温度、发泡时间及发泡压力对片材的力学性能影响较大,AC发泡剂对材料发泡性能影响显著。当AC发泡剂用量为0.6份,发泡温度为200℃,发泡时间为4 min,压力为10 MPa时片材的拉伸强度达到27.91 MPa,断裂伸长率为3.65%,此时材料的发泡密度为1.08 g/cm3,发泡倍率为1.16,综合性能最佳。 相似文献
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采用AKZO Nobel核-壳型耐高温发泡剂微球,利用双螺杆挤出机挤出造粒。分别制备了微发泡阻燃高抗冲聚苯乙烯(F-FRHIPS)及微发泡阻燃丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(F-FRABS);研究了发泡剂用量和注塑温度对复合材料表观密度、力学性能、热变形温度(HDT)以及阻燃性能的影响。结果表明:随着发泡剂用量的增加,复合材料的表观密度降低,但力学性能、HDT及燃烧性能下降;注塑温度低于240℃时,复合材料的力学性能、HDT及燃烧性能略有下降,进一步提高注塑温度,材料性能发生明显衰减;DSC分析表明:发泡剂适宜的使用温度为220~250℃;扫描电镜(SEM)分析表明:过高的温度会导致发泡剂壳体破裂而引起缺陷,而增加发泡剂用量时,由于核-壳结构存在并不会引起气泡泡体并连、气体溢出及塌陷等问题。 相似文献
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改性双马来酰亚胺的发泡研究 总被引:1,自引:0,他引:1
从改性双马来酰亚胺(BMI)树脂的基本性能、发泡剂及助发泡剂、表面活性剂、成核剂等方面探讨了双马来酰亚胺发泡的配方和工艺。采用本研究改性的树脂、其凝胶化速度和固化温度可进行调节。 相似文献
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通过无转子发泡流变仪、扫描电镜以及物理机械性能测试等研究了发泡温度和发泡剂4,4’-氧双苯磺酰肼用量对溴化丁基橡胶(BIIR)发泡材料结构与性能的影响。结果表明,随发泡温度或发泡剂用量的提高,BIIR混炼胶的转矩和交联密度均减小,正硫化时间缩短,发泡速率和泡孔内压力明显升高。发泡材料的拉伸强度、撕裂强度等力学性能以及密度均随发泡温度升高而缓慢下降,冲击回弹率则逐渐增大。发泡材料的密度和体积收缩率均随放置时间的延长先逐渐增大,并在第5至第6天时基本不变,但二者增幅都较小,且不同的发泡温度对此变化趋势的影响较弱。当发泡温度为160℃、发泡剂用量为9~12份(质量)时BIIR发泡材料的综合性能较好。 相似文献
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