基于ANSYS的密炼机镶嵌齿轮热装配合过盈量及强度计算分析

密炼机传动箱齿轮广泛采用镶嵌结构,但传统设计方法对其热装过盈量的计算过程复杂目不准确.本文介绍了采用ANSYS软件分析简化过盈量的计算方法,很好的模拟了镶嵌齿轮的热装过程.     

轮胎定型硫化机曲柄齿轮过盈配合有限元分析

利用ANSYS软件内嵌的APDL语言建立了轮胎定型硫化机曲柄齿轮组件的非线性接触模型。对压装过程进行静态接触分析,并对不同过盈量下应力分布结果进行比较,验证了模型的正确性,对于确定过盈配合中合理的过盈量和改进加工工艺具有重要意义。     

φ3m×11m磨机1250kW主电动机支承改造

我厂Φ 3m× 11m磨机 1 250kW主电动机两端支承为滑动轴承，检修频繁，每 2个月要对其轴瓦进行修研，现用滚动轴承代替了原滑动轴承，极大地方便了维护和管理。 1修改电动机轴及在支承部位镶套 将轴抽出，在保证原轴承中心位置即底板不变的前提下，有载端保持联轴器安装位置和轴颈尺寸不变，把原轴瓦定位台阶车成与轴瓦直径相同的公称尺寸，镶套的内径公称尺寸即为原轴瓦内径。 　　电动机轴加工后，两端镶套，轴与套为过盈配合，过盈量 0. 068～ 0. 133mm。其结构如图 1。 图 1电动机轴镶套示意 2支承改造 由于传递负荷大，工作可靠性要…     

PSZ陶瓷热挤压模的应用研究

对所研制ＰＳＺ陶瓷热挤压模的热镶套及工作机理进行探讨。认为相变增强增韧是防止ＰＳＺ陶瓷模破坏及其具有高抗磨性能的主要机理，ＰＳＺ材料的ｔ＝ｍ可逆相变对模具热镶套及应用是有利的，合适的热镶过盈量及本技术的关键所在。     

超高压容器热套过盈量与最优可靠度设计

以双层热套容器过盈量δ、材料剪切强度τｓ和器壁剪应力τ为随机变量，并以假设其均服从正态分布为前提，给出了容器操作时器壁不发生屈服的可靠度Ｒ（δ）计算式。结合实例给出了过盈量最优可靠度计算方法，并将计算结果与常用的过盈量设计方法进行了分析比较。     

机械密封的扭转变形计算方法与影响因素

针对机械密封环的典型结构,基于圆环理论,建立了密封环结构受力与变形的分析模型。采用圆环理论解析式和有限元法对密封环扭转变形进行了对比计算,分析了密封环的几何结构形状、几何结构尺寸和辅助密封圈的安放位置等因素对密封环扭转变形的影响规律。结果表明:采用理论解析法替代有限元法的计算方法是可行、有效的;复杂截面密封环的台阶长或宽各小于4 mm时,均可直接忽略台阶对扭转变形的影响;辅助密封圈的安放位置和密封环结构形状对扭转变形量均具有重要影响;密封环尺寸在变化不大的前提下,其对扭转变形影响不大。研究结果完善了高压机械密封的设计理论与方法。     

氮氢压缩机填料密封方式

<正> 氮氢压缩机的填料,出厂时均采用巴氏合金锥形密封环,由于该结构填料加工复杂,技术要求高,许多使用厂纷纷对这种结构填料进行改造,出现了不少行之有效的密封装置,而且几乎都采用无油润滑。其材料有:尼龙、填充聚四氟乙烯(以下简称填充四氟),氯醇橡胶及金属塑料等;其结构有:矩形环、V形环、带小帽密封环、园弧形环以及它们的组合件等。现将使用得较好的密封结构作一些介绍。一、矩形闭式密封环 矩形闭式密封环是指一个填料盒内安装了两个用填充四氟做的密封环,起轴向密封和径向密封作用(见图一)。径向密封环和轴过盈配合,一般比活塞杆小0.1—0.3mm,     

二次计算法和有限元法计算叶轮过盈量的分析和比较

高速离心风机叶轮与主轴之间大多采用过盈配合,过盈量的计算是设计时的难点。介绍了二次计算法计算过盈量的整体思路,并对一台离心风机分别使用二次计算法和有限元数值分析法(有限元法)计算其叶轮过盈量。计算结果表明:二次计算法偏保守,得到的过盈量偏大。     

压缩机叶轮强度设计

介绍了叶轮过盈量和材料对其强度的影响,通过对叶轮过盈量和应力计算以及应力分布云图分析后对叶轮进行了调整。通过叶轮应用分布云图分析,结构调整后的叶轮强度和过盈量满足使用要求。     

热套式超高压容器筒体有限元分析及优化

使用有限元软件对双层热套式超高压容器的筒体在非工作状态和工作状态下的应力分布进行了仿真模拟。并运用等强度理论对筒体的壁厚和过盈量进行了优化,不仅减小了过盈量,降低安装的工作难度,也使各层筒体应力分布基本达到相等,内筒内壁到外筒内壁相当应力的变化率明显减小,满足了等强度理论从而最大限度地利用筒体材料。     

机械密封温度场计算

采用有限元法计算了机械密封的温度场分布。分析了密封环端面温度随密封压力、主轴转速、材料性质等因素的变化 ,并对摩擦热、搅拌热、冲洗等因素进行了分析计算 ,认为冲洗是降低密封端面温度的一种有效措施     

干气密封端面气膜流场的三维模拟分析

采用ANSYS分析软件对干气密封端面动、静环间的气膜层及螺旋槽内的流场进行了有限元分析。采用沿垂直厚度进行面分区划分单元,而后将面网格拉伸成体网格的方法,解决了气膜层流场三维流场的模拟计算,得到了气膜层整体及密封面槽区、台区、坝区流场的压力及速度分布。     

缩聚釜机械密封的改造

指出了原机械密封的缺陷 ,提出了新的设计要求。改造后的机械密封具有的特点是 :①采用了轴套式动环固定座设计结构 ;②采用了内外端面共用通簧结构 ;③密封环断面为矩形或方形 ;④机械密封比压适中 ,载荷系数K小于 1;⑤端面宽度合适 ,只有 12 .5mm ;⑥装配简单 ,劳动强度小。摩擦副动环材料为WC Co硬质合金 ,静环材料为填充聚四氟乙烯 ,寿命达160 0 0h以上。弹簧材料为 65Mn ,辅助密封圈用耐腐蚀性能良好的氟橡胶。计算了机械密封和辅助密封圈的受力情况 ,PcV值 ,密封准数G ,摩擦功耗 ,动环配合的过盈 ,动环及动环座材料的强度等等。用运行 2a多的实践证明改造后的机械密封结构设计合理 ,密封性能可靠 ,使用寿命长     

密封圈热-结构耦合场参数化有限元分析

应用超弹性理论和传热学原理,对带有挡圈的O形密封圈热-结构耦合场进行有限元分析,研究了工作参数对密封圈性能的影响。结果表明：密封圈的根部以及与缸壁接触部位变形较大,最大Mises应力发生在根部;工作压力增加时,剪应力和最大接触压力明显增加。摩擦及机械滞后生热导致密封圈具有较高的温度场;流体压力、相对滑动速度以及流体温度增加时,均使密封圈温升明显增加。为减少重复工作,提高分析效率,便于优化设计,开发了基于ANSYS/MATLAB的密封圈参数化自动分析系统,可以对不同类型、尺寸及工作条件下的密封圈进行分析。     

基于CFD的螺旋槽干气密封气膜刚度的计算

应用Gambit软件建立三维螺旋槽干气密封模型,并对其进行网格划分。在相同特定工况下,运用Fluent软件对6种不同气膜厚度的螺旋槽干气密封内部微间隙三维流场进行数值模拟,得到其流场的压力分布及径向压力分布。通过不同厚度的气膜所产生的动压来获得它们的气膜推力,再利用最小二乘法则拟合得到了气膜推力关于气膜厚度的解析式,求得气膜刚度。结果表明,气膜刚度是关于气膜厚度的负指数函数,通过与试验进行对比,证明了利用此函数来求解气膜刚度是正确的。     

双向平衡型机械密封

一种高可靠性的新型机械密封,它具有紧定螺钉、弹簧座密封圈、传动销、弹簧座、动环密封圈、动环组件、静环密封圈、静环、弹簧等,其特征是动环密封圈槽是长矩形槽,由弹簧座和动环围成,其平衡直径须满足:d_(eo)≥D_e≥d_(ei);弹簧封闭在弹簧座密封圈和动环密封圈之间;紧定螺钉伸入轴套的孔中。此新型密封用于双密封的内侧密封,解决易燃、易爆、有毒介质的动密封问题,介质中允许有少量颗粒,密封可靠性高,使用寿命长,对辅助系统要求降低,减少设备维护成本,提高了设备的安全性。     

螺旋槽干气密封环端面摩擦试验及其性能分析

干气密封环端面在启停阶段和由于制造装配误差等造成非正常运行时存在严重的端面接触摩擦，有必要对干气密封动静环进行摩擦学试验，从而分析并探讨其摩擦学特性。利用端面摩擦磨损试验机，选定合适的工况参数与相应的测试技术对螺旋槽干气密封环进行测试，研究不同工况下的摩擦学特性。结果表明：在特定工况下的试验中，螺旋槽干气密封端面存在明显的磨合现象；当工况从226 N、150 r·min^-1增大至1130 N、500 r·min^-1时，石墨环磨损量最大增加193.3%，摩擦系数最大降低22.3%，说明石墨环的自润滑性影响密封端面的摩擦性能；由于端面间螺旋槽的存在，石墨环内圈磨损大于外圈。试验结果可为今后端面摩擦学性能的优化提供依据。     

丙烷气压缩机密封更新改造

将气体分馏装置的丙烷气压缩机密封系统由浮环密封改造为单端面螺旋槽油膜密封,设备运行状况良好,各项参数均在设计要求范围内,达到了预期的目的.     

乙烯装置脱丁烷塔回流泵机封改造

对乙烯装置脱丁烷塔回流泵采用的机械密封结构做出了介绍。对机封的密封原理做了详细介绍。针对乙烯装置脱丁烷塔回流产品泵自运行以来机封频繁发生泄漏的现象,通过机封解体检查发现机封动环密封面附着有自聚物。经过分析,该物质为介质自聚在密封面累积生成,判断该泵机封动环材质不适应工况介质。在更换动环材质后,解决了机封频繁泄漏的问题。     

大菱形孔端面密封力变形及密封性能分析

针对等深大菱形孔端面液体润滑机械密封,采用有限差分法求解等温及层流不可压缩二维Reynolds方程,获得液膜压力场。利用商用有限元软件计算密封环三维固体变形,对不同操作工况条件下和不同结构的密封环的力变形、摩擦扭矩、液膜刚度及泄漏率等性能参数进行了计算。结果表明：大菱形孔流体动压型机械密封端面产生周向波度和径向锥度变形;改变工况条件可使密封面形成收敛和发散两种不同的变形,密封性能参数因此产生显著变化;当面积比B=0.65～0.75时,大菱形孔端面密封可获得较好的密封性能;辅助密封圈O形圈位置l对径向锥度变形具有很大影响,l优选值范围为2.4～4.0 mm。