种植体直径和长度在下颌骨Ⅱ类骨质中的优化选择

目的 研究圆柱形种植体直径和长度同时连续变化对下颌骨Ⅱ类骨质的颌骨应力的影响.方法 应用Ansys Workbench DesignXplorer模块,建立包含圆柱状种植体的下颌骨Ⅱ类骨质的骨块三维有限元模型,设定种植体直径(D)变化范围为3.00～5.00 mm,种植体长度(L)变化范围为6.00～16.00 mm,观察D和L变化对下颌骨Von Mises应力峰值的影响.同时进行下颌骨Von Mises应力峰值对变量的敏感度分析.结果 随着D和L的增加,垂直向加载时,皮、松质骨的EQV应力峰值分别降低67.9%和75.0%,颊舌向加载时,皮、松质骨的EQV应力峰值分别降低64.9%和65.4%;当D大于3.85 mm同时L大于9.00 mm时,应力峰值的响应曲线的切斜率位于-1和0之间;在垂直向加载和颊舌向加载时,变量D比L更易影响皮质骨的EQV应力峰值.结论 种植体的直径比长度更易影响皮质骨的应力大小.从生物力学角度而言,对于下颌骨Ⅱ类骨质,在临床上选择种植体时,直径应不小于3.85 mm,长度应不小于9.00 mm.     

种植体直径和长度在Ⅳ类骨质中的优化选择

目的:应用Ansys DesignXplorer模块,进行圆柱形种植体直径和长度同时连续变化时对Ⅳ类骨质的颌骨应力影响的分析。方法:建立了包含圆柱状种植体的下颌骨Ⅳ类骨质的骨块三维有限元模型,设定种植体直径(D)变化范围为3.0～5.0mm,种植体长度(L)变化范围为6.0～16.0mm,观察D和L变化对颌骨Von Mises应力峰值的影响。同时进行颌骨Von Mises应力峰值对变量的敏感度分析。结果:随着D和L的增加,垂直向加载时,皮质骨、松质骨的EQV应力峰值分别降低了63.9%和87.9%,颊舌向加载时,皮质骨、松质骨的EQV应力峰值分别降低了76.2%和92.7%;当D>4.0mmL>11.0mm时,应力峰值的响应曲线的切斜率位于-1～0之间;在垂直向加载和颊舌向加载时,变量L和D分别对皮质骨的EQV应力峰值的影响更明显。结论:颊舌向力的力学分布更易受种植体参数影响;松质骨的应力更易受种植体参数影响;种植体直径增加更有利于改善颌骨颊舌向加载下的应力分布,种植体长度的增加更有利于改善皮质骨垂直加载下的应力分布。从生物力学角度而言,对于Ⅳ类骨质在临床上选择种植体时,种植体的直径应≥4.0mm,种植体的长度应≥11.0mm。     

种植体直径和长度在Ⅲ类骨质中的优化选择

目的应用Ansys DesignXplorer模块，分析圆柱形种植体直径和长度同时连续变化时对Ⅲ类骨质的颌骨应力的影响，为临床选择和设计种植体提供理论依据。方法建立包含圆柱状种植体的下颌骨Ⅲ类骨质的骨块三维有限元模型，设定种植体直径变化范围为3．0～5．0mm，种植体长度变化范围为6．0～16．0mm，观察直径和长度变化对颌骨Von Mises应力峰值的影响。同时进行颌骨Von Mises应力峰值对变量的敏感度分析。结果随着直径和长度的增加，垂直向加载时，皮、松质骨的EQV应力峰值分别降低了65．3％和76．8％；颊舌向加载时，皮、松质骨的VonMises应力峰值分别降低了76．1％和78．0％；当直径大于3．95mm，同时长度大于10．5mm时，应力峰值响应曲线的切斜率位于-1和0之间；在垂直向加载和颊舌向加载时，长度和直径分别对皮质骨EQV应力峰值的影响更明显。结论种植体直径增加更有利于改善颌骨颊舌向加载下的应力分布，种植体长度的增加更有利于改善颌骨垂直加载下的应力分布。从生物力学角度而言，对于m类骨质在临床上选择种植体时，种植体的直径应不小于3．95mm。种植体的长度应不小于10．5mm。     

圆柱种植体直径和长度的双因素分析

目的应用Ansys DesignXplorer模块,进行圆柱形种植体直径和长度的双目标稳健分析,为临床选择和设计种植体提供理论依据。方法建立包含圆柱状种植体的颌骨骨块三维有限元模型,设定种植体的直径（D）为2.5～5.0 mm,种植体长度（L）为6.0～16.0 mm,观察D和L变化对颌骨Von Mises应力峰值的影响,同时进行颌骨VonMises应力峰值对变量的敏感度分析。结果在一个变量取中间值时,垂直向加载情况下,随着D的增加,皮、松质骨的EQV应力峰值分别降低了44.66%和51.45%,随着L的增加,皮、松质骨的EQV应力峰值分别降低45.97%和52.15%;颊舌向加载情况下,随着D的增加,皮、松质骨的EQV应力峰值分别降低71.32%和58.50%,随着L的增加,皮、松质骨的EQV应力峰值分别降低21.66%和37.75%。在两种加载情况下,当D>3.7 mm且L>10.0 mm时,颌骨的EQV应力峰值对D和L的响应曲线曲率位于- 1和0之间;变量D比L对颌骨的EQV应力峰值的影响更明显。结论种植体直径的增大有利于改善颊舌向力的力学分布,长度的增大有利于改善垂直向力的力学分布;临床选择种植体时,只要骨量允许,种植体直径应不小于3.7 mm,长度应不小于10.0 mm;相对于长度而言,应更重视圆柱形种植体直径的选择和设计,而改善颌骨的宽度比改善颌骨的高度在缓和颌骨的应力分布中可能更有意义。     

动态载荷下不同骨质对天然牙-种植体联合修复应力分布的影响

目的 利用有限元方法探索下颌后牙区天然牙-种植体联合修复在不同骨质内的应力分布情况,以评定出适宜行联合修复所需的骨质类型。方法 采用三维有限元分析法,分别对骨质为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类颌骨类型中的天然牙-种植体联合修复体施加动态载荷,并对各界面所承受的Von Mises应力进行分析。结果 皮质骨所受最大Von Mises应力值从Ⅰ类骨到Ⅳ类骨逐渐增大,最大等效应力分别为89.229、91.860、125.840、158.420 MPa。松质骨所受最大Von Mises应力值从Ⅰ类骨到Ⅳ类骨均逐渐减小,最大等效应力分别为58.584、43.645、21.688、18.249 MPa。在同一类模型中,松质骨和皮质骨的最大Von Mises应力值均为舌颊向加载>颊舌向加载>垂直向加载。结论 骨质的类型对修复体周围骨的应力分布有重要的影响,Ⅰ、Ⅱ类骨较Ⅲ、Ⅳ类骨更适合行种植体-天然牙联合修复。     

圆柱状种植体螺纹的双目标稳健分析

目的:探讨圆柱状V形螺纹种植体螺纹参数变化对骨组织应力大小的影响,为临床设计和选择最佳的螺纹参数提供理论依据。方法:建立了包含圆柱状V形螺纹种植体的颌骨骨块三维有限元模型,设定螺纹齿高(H)范围为0.20-0.60mm,螺纹宽度(W)范围为0.10-0.40mm。在修复体正中分别进行垂直向100N和450颊舌向50N的力学加载。观察H和W变化对颌骨平均主应力(EQV)峰值的影响,同时进行变量对颌骨的敏感度分析。结果:在垂直向加载中皮质骨和松质骨的EQV应力峰值增幅分别为4.3%和63.0%;在颊舌向加载中皮质骨和松质骨的增幅分别为19.3%和118.0%;在各种加载情况下,当变量H位于0.34mm-0.50mm之间,同时变量W位于0.18mm-0.30mm之间时,对颌骨的EQV应力峰值响应曲线的切线斜率位于-1和1之间;变量H比W对颌骨的EQV应力峰值的影响更明显。结论:松质骨的应力大小更易受到螺纹的影响;螺纹对侧向力加载时的力学传递影响更明显;给予生物力学方面的考虑,圆柱状螺纹种植体最佳的螺纹设计为螺纹高度介于0.34mm-0.50mm之间,螺纹宽度介于0.18mm-0.30mm之间;在圆柱状螺纹种植体设计中,相对于螺纹宽度而言应更重视螺纹高度的设计。     

圆柱形螺纹种植体螺纹的优化设计和应力分析

目的:探讨圆柱状V形螺纹种植体螺纹参数变化对骨组织应力大小的影响,为临床设计和选择最佳的螺纹参数提供理论依据.方法:建立了包含圆柱状V形螺纹种植体的颌骨骨块三维有限元模型,设定螺纹齿高(H)范围为0.2～0.6 mm,螺纹宽度(W)范围为0.1～0.4 mm.在修复体正中分别进行垂直向100N和45°颊舌向50N的力学加载.观察H和W变化对颌骨平均主应力(EQV)峰值的影响,同时进行变量对颌骨的敏感度分析.结果:在垂直向加载中皮质骨和松质骨的EQV应力峰值增幅分别为4.3%和63.0%;在颊舌向加载中皮质骨和松质骨的增幅分别为19.3%和118%;在各种加载情况下,当变量H位于0.34～0.50mm,同时变量W位于0.18～0.30 mm之间时,对颌骨的EQV应力峰值响应曲线的切线斜率位于-1～1之间;变量H比W对颌骨的EQV应力峰值的影响更明显.结论:松质骨的应力大小更易受到螺纹的影响;螺纹对侧向力加载时的力学传递影响更明显;生物力学方面的考虑,圆柱状螺纹种植体最佳的螺纹设计为螺纹高度介于0.34～0.50 mm之间,螺纹宽度介于0.18～0.30 mm之间;在圆柱状螺纹种植体设计中,相对于螺纹宽度而言应更重视螺纹高度的设计.     

螺纹种植体螺距的优化设计和应力分析

目的应用Ansys Workbench DesignXplorer优化设计模块,探讨圆柱状V形螺纹种植体螺距变化对颌骨和
种植体应力大小的影响,为临床设计和选择最佳的螺纹参数提供理论依据。方法建立了包含圆柱状V形螺纹种植
体的颌骨骨块三维有限元模型,设定螺纹螺距（ P）范围为0.5～1.6 mm,观察P变化对颌骨和种植体Equivale（nt EQV）
应力峰值的影响。结果在垂直向加载中皮质骨、松质骨和种植体的EQV应力峰值增幅分别为7.1%、123.4%和
28.7%;在颊舌向加载中皮质骨、松质骨和种植体的EQV增幅分别为2.8%、28.8%和14.9%;在各种加载情况下,当
变量P大于0.8 mm时,对颌骨及种植体的EQV应力峰值响应曲线曲率位于- 1和1之间。结论松质骨的应力大小更
易受到螺距的影响;螺纹对垂直加载时的力学传递影响更明显;螺距在保护种植体垂直受力时起着更为重要的作
用;圆柱状螺纹种植体螺距最佳设计应不小于0.8 mm,但同时应避免过大的螺距。     

I类骨质中正畸微种植体支抗直径和长度的优化设计

目的：探讨正畸微种植体支抗长度和直径对I类骨质下颌骨的应力和微种植体稳定性的影响,为临床设计I类骨质中微种植体支抗的最佳长度和直径提供理论依据。方法：建立包含正畸微种植体支抗的颌骨骨块的三维有限元模型,设定微种植体的直径和长度为变量,直径变化范围1.0～1.8mm,长度变化范围5.0～11.0mm。设定颌骨平均主应力峰值和正畸微种植体支抗位移峰值为目标函数。观察设计变量变化对目标函数的影响。结果：随着直径的增加,皮质骨、松质骨应力峰值和种植体位移分别降低了67.98%,64.06%,78.55%;随着长度变化皮质骨、松质骨的应力峰值和种植体位移分别降低了13.94%,61.32%,0.01%。结论：种植体支抗的直径对I类骨质颌骨的应力和种植体支抗稳定性的影响更显著。长度对I类骨质颌骨的应力和种植体支抗稳定性的影响并不显著。从生物力学角度而言,直径大于1.4mm种植体支抗更加适用于I类骨质的颌骨。     

种植体颈部锥度和末端倒角的生物力学优化分析

目的:应用Ansys DesignXplorer模块,进行种植体颈部锥度和末端倒角同时变化对颌骨应力影响的分析,为临床优化选择和设计种植体提供理论依据。方法:建立了包含螺纹种植体的下颌骨B/2类骨质的骨块三维有限元模型,设定种植体颈部锥度(T)变化范围为45°~75°,末端倒角(R)变化范围为0.5~1.5mm,观察T和R变化对颌骨平均主应力峰值的影响。结果:随着T和R的变化,垂直向加载时,皮、松质骨的平均主应力峰值分别降低了71.6%和14.8%,颊舌向加载时,皮、松质骨的平均主应力峰值分别降低了68.2%和11.0%;当T变化范围为64°~73°同时R大于0.8mm时,颌骨应力峰值的响应曲线切斜率位于-1和1之间。结论:种植体颈部锥度比末端倒角更易影响皮质骨的应力分布。对于B/2类骨质,从生物力学角度而言,在临床上设计和选择种植体时,种植体的颈部锥度应介于64°~73°之间,种植体的末端倒角应大于0.8mm。     

动态载荷下种植体位置和直径对悬臂梁种植固定义齿应力影响的三维有限元研究

目的 应用三维有限元法分析动态加载下种植体植入位置和直径对悬臂梁种植固定义齿应力的影响。方法 建立左下颌第二前磨牙、第一磨牙、第二磨牙缺失种植固定义齿的三维有限元模型,远中种植体的位置和直径保持不变;近中种植体依次向远中移动形成中轴与第一前磨牙远中面距离D分别为5.5、8.0、10.5、13.0 mm的悬臂梁种植固定义齿,分别采用4.1和4.8 mm两种直径的种植体;以250 N 牙合力模拟咀嚼周期0.875 s的动态载荷加载于颊尖和舌尖上,应用有限元分析软件MSC.Marc和Partran分析种植体-骨组织界面的Von Mises应力情况。结果 随着近中种植体逐渐向远中移动,近远中种植体Von Mises应力均有不同程度增高,近中种植体中轴与第一前磨牙远中面距离D≤8.0 mm范围内种植体最大Von Mises应力增幅缓和,D>8.0 mm时应力急剧加大;近中种植体直径增大,则近远中种植体的应力减小;各加载阶段最大Von Mises应力均处于近远中种植体颈部与皮质骨交界处;斜向加载种植体应力显著大于垂直加载。结论 种植体植入位置是影响悬臂梁种植固定义齿应力的重要因素,悬臂梁长度不超过前磨牙宽度时行种植固定义齿设计是可行的,直径的选择要考虑骨量和悬臂梁长度双重因素。     

牙种植体即刻负载骨界面应力分布的三维有限元分析

目的：用三维有限元法分析牙种植体即刻负载骨界面的力学特性。方法：采用CT扫描和自主开发的USIS软件建立螺纹种植体即刻负载的三维有限元下颌骨模型，用ANSYS计算垂直加载、颊舌向450及近远中向45°加载150N力时种植体骨界面的Yon Mises应力、应变值。结果：垂直加载时骨界面的Yon Mises应力集中于颈部舌侧骨皮质，应变分布均匀，以颈部骨皮质、底部颊侧骨松质及颊侧螺纹接触部位的松质骨较为集中：颊舌向加载时骨界面的Yon Mises应力也集中于颈部舌侧骨皮质，但最大值是垂直加载时的4．15倍，应变分布不均匀，主要集中于颈部舌侧骨皮质，最大值是垂直加载时的3．98倍；近远中斜向加载时骨界面的Yon Mises应力集中于颈部远中侧骨皮质，最大值是垂直加载时的3．72倍，应变集中于底部近中侧骨松质，最大值是垂直加载时的1．51倍。结论：即刻垂直加载时，种植体周围骨质应力及应变无明显集中，分布较均匀，颊舌向及近远中向加载时应力、应变明显增大，分布不均匀。     

不同力作用下微种植体长度和直径的双变量优化分析

目的 探讨在不同力作用下,长度和直径同时连续变化情况下微种植体尺寸的优化设计,以期为临床上合理选择微种植体尺寸提供理论基础。方法 建立长度和直径连续变化的微种植体及周围颌骨组织的三维有限元模型,设定长度变化范围为6~12 mm,直径变化范围为1.2~2.0 mm,在微种植体头部的横槽内分别加载水平力（HF）和复合力（ CF）,观察长度和直径同时变化对周围颌骨等效应力峰值（ Max EQV）及微种植体位移峰值（ Max DM）的影响。结果 在两种力的作用下,随着长度和直径的增加,颌骨 Max EQV和微种植体 Max DM均下降,当长度大于 9 mm时,各评估指标值较小且变化幅度较小。灵敏度分析显示,直径对评估指标的影响较大。在 CF作用下,直径对评估指标的影响较 HF作用下显著。结论 在本研究所设定的参数范围内,微种植体的长度应不超过 9 mm,运用微种植体对牙齿进行转矩控制时,其直径应超过1.2 mm。     

连续动态加载下单种植体周围骨组织应力的三维有限元分析

目的:探讨一个咀嚼周期内连续动态加载对单种植体周围骨组织最大Von Mises应力分布的影响。方法:在同一牙种植体全瓷冠修复的三维有限元模型上模拟一个咀嚼周期0.875 s的连续动态载荷,应用ANSYS软件考察骨组织的最大VonMises应力并与假设的瞬间动态加载结果相比较。结果:一个周期动态加载0.151～0.260 s与0.261～0.300 s时种植体周围骨组织的最大Von Mises应力值比瞬间动态颊斜向舌加载与舌斜向颊加载时增加;卸载后0.574 s时种植体周围骨组织的最大Von Mises应力值在一个周期动态连续加载模式比瞬间动态舌斜向颊加载模式增加。结论:一个周期动态载荷中,力的连续加载使种植体周围骨组织的最大Von Mises应力值增加;在一个咀嚼周期末,最大Von Mises应力累积作用比较明显。     

上颌窦底提升术后不同骨吸收高度种植体周围应力的三维有限元分析

目的：通过三维有限元分析，观察上颌窦内种植体周围不同骨吸收高度的应力变化趋势，为临床提供理论指导。方法：建立各结构的三维有限元模型，按照骨结合后的骨吸收高度分组：0 mm、2 mm、4 mm、6 mm组。分别在水平向和垂直向载荷200 N，对各组种植体周围的应力进行分析。结果：水平载荷200 N时，0 mm、2 mm、4 mm、6 mm组种植体的Von Mises应力值分别为152 Mpa、144 Mpa、129 Mpa、140 Mpa；剩余骨质的Von Mises应力值分别为43 Mpa、68 Mpa、74 Mpa、80 Mpa。垂直载荷200 N时，0 mm、2 mm、4 mm、6 mm组种植体的Von Mises应力值分别为57 Mpa、55 Mpa、49 Mpa、45 Mpa；剩余骨质的Von Mises应力值分别为16Mpa、32 Mpa、33 Mpa、36 Mpa。最大应力主要发生在种植体颈部，以及接近上颌窦底处。结论：随着种植体周围骨高度的降低，种植体的应力值有减小趋势而剩余骨质的应力值逐渐增大。     

圆柱状、根端带缝及膨胀式种植体在骨质疏松状态时生物力学比较的三维有限元分析

目的:比较圆柱状、根端带缝与膨胀式种植体在骨质疏松条件时功能状态下的生物力学效果。方法:分别建立包含柱状、根端带缝和膨胀式种植体的骨质疏松颌骨骨块三维有限元模型。对种植体轴向和颊舌向分别施加100 N和30 N的力,评估皮质骨和松质骨的最大应力和种植体-基台复合体的最大位移。结果:与圆柱状种植体相比,根端带缝种植体使皮质骨在轴向和颊舌向加载下应力峰值分别增加了3.62%和7.49%,膨胀式种植体则使其降低了11.3%和9.60%;对于在松质骨,带缝种植体使其应力峰值分别增加了37.8%和65.0%,而膨胀式种植体使其增加了107%和89.2%;轴向加载时带缝种植体和膨胀式种植体的种植体-基台复合体的最大位移分别增加了1.12%和减少了0.60%,在颊舌向加载时,最大位移分别增加了6.37%和7.04%。结论:在骨质疏松状态下,皮质骨的应力对种植体外形变化更敏感;膨胀式种植体表现出比圆柱状种植体和带缝种植体更好的应力分布和更低的应力值。     

8mm种植体骨内应力分布的三维有限元研究

目的 探讨在不同骨质条件中、达到骨整合时(40%的骨结合率),不同直径的8 mm种植体骨界面应力分布的变化规律,为短种植体的临床应用提供一定的参考和实验依据.方法 采用三维有限元方法分析6种不同直径的8 mm种植体在Ⅰ~Ⅳ类骨质条件中,受垂直和侧向力时,种植体骨界面的应力值大小及分布规律.结果 在~Ⅳ类骨质中,无论垂直或是斜向加载,应力值随着种植体直径增加,呈现减小的趋势.种植体直径3.3～5 mm时,最大应力值大小变化较为明显(曲率约为-1);种植体直径5.5～7.1mm时,变化趋于平缓(曲率接近0).另一方面,随着骨质密度降低,种植体骨界面的最大应力逐渐增大:Ⅳ类>Ⅲ类>Ⅱ类>Ⅰ类.在Ⅰ、Ⅱ类骨质中最大应力分布接近,Ⅲ、Ⅳ类骨质最大应力分布相近.结论 在临床应用短种植体时,可尽量选择较粗直径的种植体(直径3.3~5 mm),但当种植体直径足够大时(直径大于5.5 mm),再增加种植体直径对临床效果的改善不明显;实验结果显示,Ⅲ、Ⅳ类骨质时的应力值远大于Ⅰ、Ⅱ类骨质,提示在临床实践中,可以将Ⅲ、Ⅳ类的骨质通过骨挤压、骨移植等方式来提高骨密度,以保证远期成功率.     

上颌前磨牙区种植单端桥及骨组织的三维有限元分析

目的 分析上颌前磨牙区种植单端桥基牙及其周围支持骨组织在静态加载方式下的应力分布状况。方法 采用三维有限元分析方法，研究分别在分散垂直和斜向加载条件下，单端固定桥中基牙种植体及其周围骨组织的应力分布情况。结果 上颌前磨牙区两类骨质中种植单端桥在不同加载方式下，种植体-基台复合体所受应力均集中于对应颈部皮质骨部位的种植体远中部位；周围骨组织中皮质骨应力高于松质骨，均以颈部皮质骨远中部位最大，各向加载时D3模型皮质骨的最大应力值均小于D4模型；与垂直加载比较，颊舌向加载时两类模型最大位移均增大，各向加载时D3模型的种植体-基台复合体最大位移均小于D4模型。结论 从生物力学角度分析上颌前磨牙区种植单端桥的设计具有合理性；高密度松质骨（D3）更有利于上颌前磨牙区种植单端桥的应力分布。     

螺距对即刻负载种植体和周围骨组织影响的三维有限元研究

目的探讨在即刻种植负载条件下,种植体形成骨结合后,梯形螺纹螺距对种植体和周围骨组织的影响,为种植体结构的优化提供依据。方法运用计算机辅助设计j维建模软件Solidworks,建立螺距分别为0．6mm、0．7mm、0．8mm、1．0mm、1．2mm、1．3mm、1．4mm、1．6mm的圆柱状梯形螺纹种植体模型,再将其分别与利用CT扫描数据蓖建的下颌骨组织模型进行仿真结合,在即刻加载情况下且种植体形成骨结合后,分别施加垂直向和与种植体长轴成15°的颊舌向力150N。运用ANSYSWorkbench有限元分析软件进行模拟仿真分析,比较种植体和周围牙槽骨组织,随种植体螺距改变而引起的应力、应变的变化。结果即刻负载且种植体与骨结合完成后,垂直向加载,皮质骨在种植体螺距为0．8mm和1．0mm时,Von—Mise应力、应变均较小;松质骨在螺距为0．7mm、0．8mm、1．0mm时,Von—Mise应力、应变较小;种植体在螺距为1．6mm时应力最小为44．18MPa,螺距为0．8mm时应变最小为11．04μm。颊舌向加载,皮质骨在螺距为0．7mm、0．8mm时,Von-Mise应力、应变较小;松质骨在螺距为0．6mm、0．7mm、0．8mm时,Von—Mise应力、应变均较小;种植体在螺距为0．8mm时应力最小为188．23MPa,螺距为0．6mm时应变最小为23．69μm。结论对于圆柱状梯形螺纹种植体,螺距选取1．0mm、1．2mm、1．3mm或1．4mm时,在即刻负载情况下,当种植体与骨结合完成后,种植体-骨组织系统各主要零件的综合力学性能较好、形变较小,对骨的破坏小,有利于种植稳定性的提高。     

6mm长短种植体表面设计对骨界面应力分布的影响

目的探讨6mm长短种植体表面设计对种植体周围骨组织应力分布的影响,为指导短种植体临床应用和开发新产品提供理论依据。方法建立4种包含不同表面设计6mm长短种植体的上颌后区骨块三维有限元模型即V形螺旋设计、反支撑形螺旋设计、支撑形螺旋设计和鳍式非螺旋设计模型,对所有模型进行200N垂直和100N颊腭向加载,分析比较周围骨组织的应力分布和Von-Mises应力峰值。结果在垂直和侧向加载时,鳍式非螺旋设计都表现出了最好的应力分布云图,EQV应力峰值也明显小于其他三种设计。结论 6mm长短种植体最佳表面设计为鳍式非螺旋设计,避免应用V形螺旋设计。