扩散氢测定用焊接夹具的改进设计

GB3965-83《电焊条熔敷金属中扩散氢测定方法》中规定:焊接时夹具应通水冷却并保证与试样能紧密接触;停焊后2s内试样进入0～20℃的冷却水冷却;从试件焊完到放入收集器内,不超过60s。一、扩散氢测定用的两种焊接夹具 1.采用图1夹具者,如WES1003-1984《焊接接头氢含量测定方法》;IIW-315-68;DIN-8572《中低合金钢焊道金属氢含量测定方法试行规程》。该夹具采用制动螺栓来装卸试样,试样与夹具接触紧密,焊后试块易于卸除;但卸除的速度慢,而且没有水流冷却,焊接热难于导出(国内有些单位加以改进,在夹具中钻通孔以通过冷却水)。     

用于高含蜡原油的双聚合物降凝剂的研制

通过在有机溶剂中进行的引发聚合 ,由摩尔比 2∶3∶3的马来酸酐、丙烯酸十八酯、醋酸乙烯酯合成了共聚物降凝剂A ,由摩尔比 1∶2∶3的苯乙烯、马来酸酐、丙烯酸十八酯合成了共聚物降凝剂B。A和B均为质量分数 30 %的溶液。简介了合成方法。A +B组合实验和组合物加量实验结果表明 ,对于密度 86 8.9kg m3、含蜡量 2 6 .6 %的辽河曙光原油 ,质量比 3∶1的A +B的降凝降粘效果最好 ,加入量为 0 .5 %时原油凝点由 2 9℃降至 2 1℃ ,80℃、15 0s- 1下的粘度由 2 0 0 0mPa·s降至 95 0mPa·s,降粘率达 5 2 .5 % ;对于密度 886 .7kg m3、含蜡量 18.9%的吉林新民渣油(原油减压蒸馏釜底残液 ) ,质量比 1∶2的A +B的降凝降粘效果最好 ,加入量为 0 .4 %时渣油凝点由 13℃降至 1.0℃ ,80℃、15 0s- 1 下的粘度由 95 0mPa·s降至 2 6 0mPa·s,降粘率达 72 .6 %。降凝剂A +B加量增大时 ,原油和渣油的凝点、粘度均降低。表 3参 8。     

胜利油田陈371区块高钙镁油藏稠油降粘剂研究

陈 371块稠油油藏温度约 6 5℃ ,所产原油粘度高 (6 5℃下 8.6Pa·s,5 0℃下 44Pa·s) ,胶质和沥青质含量高 ,地层水矿化度高 (～ 1.5× 10 4 mg/L) ,Ca2 + 、Mg2 + 含量高 (376 ,173mg/L) ,6 0℃时实验原油在含水率 36 .7%时发生乳状液转相。在 6 0℃、油水体积比 7∶3条件下考察了影响降粘剂ONS 1(一种阴离子表面活性剂 )乳化降粘效果的因素 :水相中NaCl浓度 ,ONS 1浓度 ,Ca2 + 浓度 (固定Mg2 + 浓度 )及增效剂三乙胺浓度 ,在水相中NaCl浓度为1.5× 10 4 ,Ca2 + 浓度为 6 0 0 ,Mg2 + 浓度为 2 0 0mg/L条件下 ,得到ONS 1与三乙胺的适宜质量比约为 10 0∶3。在上述条件下加入ONS 1+三乙胺 (2 .0× 10 4 +6 0 0mg/L)得到的实验原油乳状液 ,1s-1和 5 0s-1下的粘度 ,5 0℃时分别为 111和 41mPa·s,30℃时分别为 311和 12 0mPa·s,在 30～ 6 0℃范围内稠油乳化降粘率大于 99%。在矿化度和Ca2 + 、Mg2 + 含量较低的油田污水中加入ONS 1+三乙胺 (2 .0× 10 4 ～ 3.0× 10 4 +75 0mg/L)使实验原油乳化 ,可得到更好的降粘效果     

异形催化剂在滴流床内的压强降和颗粒内传质的研究

对三叶草形和圆柱形γ-Al_2O_3挤条催化剂载体颗粒进行了内扩散和床层压强降的研究。压强降的研究在气液并流向下的滴流床中进行。滴流床内径为0.042m。气液系统为空气-水,空气-甘油水溶液和空气-表面活性剂水溶液。气体质量流率为0.012-0.80kg/m~2·s,液体质量流率为1.22—47.9kg/m~2·s。颗粒内扩散实验在转筐扩散装置中进行,测定了催化剂载体颗粒的液-液内扩散曲线。溶质为1,3,5-三甲基苯,溶剂为环己烷。实验结果表明,三叶草形催化剂颗粒的床层压强降比圆柱形低(当圆柱形直径等于三叶草形 D),内扩散速度比圆柱形快。并得到用于小颗粒和异形颗粒床层压强降的经验关联式:lnf_(LG)=7.41-1.24ln(z/ψ~(1.1))+0.074[ln(z/ψ~(1.1)]~2     

瞬时液相扩散焊的发展及应用前景

瞬时液相扩散焊技术是一种新型的焊接技术,文章介绍了该焊接技术的原理,综述了国内外的研究现状及应用前景。国内对瞬时液相扩散焊技术的研究尚处于起步阶段,主要是针对一些异种难焊金属的焊接工艺;国外的研究更多的是对瞬时液相扩散焊工艺实现的一些关键因素的研究。关于瞬时液相扩散焊的质量检测技术主要有两种,射线探伤和超声波检测。瞬时液相扩散焊技术以其特有的优势已经广泛应用于航空、航天、核能以及其他技术领域,在管道焊接方面也具有很大的发展潜力。     

高功率激光深熔焊及其在不锈钢焊管生产中应用的障碍(一)——ф630mm连续不锈钢焊管机组焊接方法研究

分析了CO2激光焊的熔深及稳定性实现的三个重要机理性问题:激光束能量怎样稳定地传输给焊接熔池;激光束在焊件上形成熔孔后其周围熔池金属怎样稳定地流动而形成稳定的焊缝;激光束激发的熔孔(小孔)内金属等离子羽团的影响怎样控制。分析了焊缝及热影响区狭窄对激光焊推广应用的影响,介绍了LBW+GMAW组合焊接时两者的间距对熔滴过渡稳定性的影响。列举了高功率激光深熔焊在生产应用中的几个实例,指出了激光深熔焊研究的新动向。     

高功率激光深熔焊及其在不锈钢焊管生产中应用的障碍(二)——ф630mm不锈钢连续焊管机组焊接方法研究

分析了CO2激光焊的熔深及稳定性实现的三个重要机理性问题:激光束能量怎样稳定地传输给焊接熔池;激光束在焊件上形成熔孔后其周围熔池金属怎样稳定地流动而形成稳定的焊缝;激光束激发的熔孔(小孔)内金属等离子羽团的影响怎样控制。分析了焊缝及热影响区狭窄对激光焊推广应用的影响,介绍了LBW+GMAW组合焊接时两者的间距对熔滴过渡稳定性的影响。列举了高功率激光深熔焊在生产应用中的几个实例并指出了激光深熔焊研究的新动向。     

CO2焊和MAG焊的工艺性能及焊丝的研发与应用

通过CO2气体保护焊和混合气体保护焊(MAG)工艺性能的对比,强调MAG焊在减少熔滴过渡过程中的飞溅、改善焊缝成型、提高焊缝金属冲击韧性方面优于CO2焊接工艺.列举了MAG焊在重要构件如管线钢管等焊接方面的应用实例,提出:对薄板及要求不高的构件可采用纯CO2焊;对中、厚板及对焊缝质量要求(如韧性、外观等)较高的重要构件,推荐采用纯CO2气体 药芯焊丝或富氩(Ar CO2)混合气体 实芯焊丝两种工艺;有条件的情况下应积极使用脉冲MAG电源,以进一步提高焊速,改善过渡.同时重点介绍了日本近年关于焊丝开发(无镀铜实芯焊丝、焊后去应力回火钢材用无再热裂纹全位置药芯焊丝、低相变温度焊丝)与应用方面的研究成果.     

几种常用钢材的熔灰腐蚀研究

燃料油重金属含量的不断增加 ,使加热炉炉管积垢、腐蚀问题越来越严重。选取 2 0g碳钢 ,Cr5Mo ,2 0g渗铝钢和Cr5Mo渗铝钢作为试验材料 ,在 75 0℃模拟灰垢中进行了 96小时腐蚀试验 ;对腐蚀产物进行了X射线衍射分析 ,腐蚀试片横断面进行了电子显微分析及能谱分析 ;依据熔盐电化学模型讨论了熔灰腐蚀机理。结论如下 :(1) 75 0℃下 2 0g碳钢 ,Cr5Mo ,2 0g渗铝钢和Cr5Mo渗铝钢抗熔灰腐蚀能力依次增强 ;(2 )渗铝处理可以大大提高钢的耐熔灰腐蚀性能 ,渗铝钢抗高温氧化性能也十分优异 ;(3) 2 0g渗铝钢在熔灰腐蚀时元素Al优先氧化并不十分明显 ,Cr5Mo渗铝钢在熔灰腐蚀时元素Al优先氧化 ;(4 )按照熔盐电化学模型 ,在熔灰腐蚀中V2 O5不但溶解金属氧化物保护层 ,而且参与阴极过程、循环反应 ,加速了金属的氧化腐蚀     

电弧沉积条件下Cu基熔覆层的微观组织及性能研究

为了优化Q345B低碳钢的表面使用性能,设计相应的药芯焊丝并采用TIG沉积方法制备了Cu基熔覆层,通过OM、SEM、EDS、XRD和显微硬度测试等方法,研究了Cu基熔覆层的微观组织、元素分布、物相组成、界面元素扩散和表面硬度等。结果显示,在成分过冷的影响下,Cu基熔覆层由界面至顶部形成了不同的晶粒形貌。熔覆层主要由FCC结构的Cu-Ni-Cr-Fe固溶体、富Cr析出相和单质C元素组成,其中,由于微观偏析的存在,固溶体内元素分布不均匀,Ni、Fe元素主要富集在枝晶内,在枝晶间浓度较低;富Cr析出相主要以球状或棒状分布在基体上,少量单质C也在基体内均匀分布。研究表明,得益于合金元素的固溶强化和第二相粒子的第二相强化作用,熔覆层平均硬度达到202.8 HV0.1,高于纯铜和Q345B基体。