水雾化制备Fe_(74)Cr_2Mo_2B_4Si_4C_2P_(10)Sn_2非晶粉末的研究

采用水雾化法制备了Fe_(74)Cr_2Mo_2B_4Si_4C_2P_(10)Sn_2粉末,分析了雾化参数对粉末粒度、形貌等的影响,探讨了合金的非晶形成能力。结果表明,Fe-Cr-Mo合金有强的非晶形成能力,非晶化临界冷却速率约为10~4K/s;水雾化法可制备粒度小于175μm的非晶粉,通过调整工艺可对粉末粒度、形貌进行调控,制备的粉末形貌规则、松装密度高、氧含量低,合成粉芯具有较低的损耗。     

镧化合物加碳氯化的实验研究

分别研究了铈磷灰石型La_(9.31)(Si_(1.04)O_4)_6O_2和La_2O_3两种化合物氯气加碳的氯化过程。实验得到较佳的氯化条件为:La_2O_3在600℃氯化45 min,氯化率达95%;La_(9.31)(Si_(1.04)O_4)_6O_2在825℃氯化90 min,氯化率达86%。La_(9.31)(Si_(1.04)O_4)_6O_2的化学稳定性高于La_2O_3,致使La_(9.31)(Si_(1.04)O_4)_6O_2的氯化难度加大。此外,X射线衍射分析发现,两种镧化合物均为分步氯化过程,LaOCl是中间产物;但La_2O_3氯化为LaOCl步骤的速度较La_(9.31)(Si_(1.04)O_4)_6O_2快。     

球磨参数对Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9产物微观结构的影响

研究了机械合金化法制备Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9非晶先驱体的可行性,测试了不同球磨参数对Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9球磨产物微观结构的影响。试验结果表明:转速、球磨时间、球磨方式、球料比和原料对产物的微观结构有明显的影响。高转速、连续球磨更有利于生成Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9非晶相;使用Fe Nb粉和Fe B粉分别代替Nb粉和B粉不利于非晶相的生成;延长球磨时间不一定对非晶化有利,还有可能引入杂质;大的球料比更有利于非晶相的生成。     

废弃Fe_(78)Si_9B_(13)带材制备非晶粉末及其应用的研究

Fe_(78)Si_9B_(13)非晶带材的废料问题成为制约带材成本的主要因素,本文以实际生产中的Fe_(78)Si_9B_(13)非晶带材作为原材料,利用机械球磨法成功制备出非晶粉末,并通过等离子喷涂技术在45#钢基体上获得的Fe_(78)Si_9B_(13)涂层。结果表明:参数为350℃,2 h的退火工艺能提高机械球磨的效率,制备出的涂层具有较高强度硬度。     

喷射沉积La_(62)Al_(16)(Cu,Ni)_(22)非晶合金坯体温度场模拟研究

采用ANSYS有限元法对喷射沉积La62Al16(Cu,Ni)22非晶合金的沉积坯温度场进行了模拟研究,计算了非晶沉积坯的冷却速度。结果表明,厚度为100 mm的沉积坯的冷却速度超过300 K/s,高于La62Al16(Cu,Ni)22非晶合金的临界冷却速度(100 K/s)。说明在一定的条件下,利用喷射沉积法能够制备出La62Al16(Cu,Ni)22块体非晶合金。     

制备过程中FeSiB非晶带材自由面氧化对磁性能的影响

利用X射线衍射(XRD)及X射线光电子谱(XPS)对采用平面流铸法制备的Fe_(78)Si_9B_(13)非晶带材进行了分析,研究结果表明:当只有熔潭前端被CO保护时,所制备出的Fe_(78)Si_9B_(13)非晶带材自由面会出现厚约10 nm的Fe_2O_3氧化层;经XRD分析,Fe_2O_3氧化层的产生会使得带材自由面在2θ为66.1°处出现Fe(Si)固溶体晶化相,从而恶化带材磁性能。在非晶带材的制备过程中,采用CO气体对熔潭前端与后端同时进行保护,可有效避免非晶带材自由面的氧化,改善带材磁性能。     

大功率脉冲变压器用非晶合金研究

研制出Fe_(79)Si_(3.5)B_(15 5)C_2非晶合金,它是制作大功率脉冲变压器铁芯的理想材料。该合金经纵向磁处理后具有优异的脉冲磁性能:在τ=3μs,f=300 Hz时,当△B=1.5 T,μ_P=11000;当△B=1.8 T,μ_P=9000。这与通用脉冲变压器铁芯材料硅钢相比,脉冲磁导率μ_P提高了2倍多。用该非晶成功的制成了国内第一台高压大功率偏置式脉冲变压器。     

磁场退火对Fe_(80)Si_9B_(11)非晶合金的磁致伸缩特性影响

利用激光多普勒法测量50 Hz下非晶合金带材的磁致伸缩曲线,研究了磁场退火对Fe_(80)Si_9B_(11)非晶合金带材的磁致伸缩特性的影响。结果显示,在相同的磁场强度下非晶带材经横磁退火后磁致伸缩最大,无磁场退火次之,纵磁退火时最小。然后,采用Kerr方法观察了非晶合金带材的磁畴形貌,从微观结构上解释了经不同磁场退火后磁致伸缩大小不同的机理。最后,对无磁场退火、横磁退火和纵磁退火后的Fe_(80)Si_9B_(11)铁基非晶合金铁芯进行了噪音测试。结果显示,在相同的频率和磁通密度下,非晶合金铁芯经横磁退火后噪音最大,无磁场退火次之,纵磁退火时噪音最小,与非晶合金带材经不同磁场热处理后磁致伸缩大小的规律一致。为解决非晶合金铁芯在实际应用中的噪音问题提供了参考。     

冷却速度对Cu_(46)Zr_(44)Al_5Nb_5块体非晶合金组织和力学性能的影响

通过磁悬浮熔炼-水冷铜模吸铸法制备了Cu46Zr44Al5Nb5块体非晶合金阶梯形试样,由X射线衍射(XRD),差示扫描量热仪(DSC)和万能试验机分别表征试样的结构、热力学和力学行为,研究其组织、热稳定性和力学性能与冷却速率的关系。结果表明,Cu46Zr44Al5Nb5合金具有较强的非晶形成能力和良好的热稳定性,其热力学行为表现出尺寸效应。熔体凝固冷却速率对试样尺寸变化敏感,随着试样尺寸的增加,冷却速度呈倍数递减、合金结构的无序度下降,原子排列向稳态转变,导致非晶合金的热稳定性降低。合金的玻璃转变温度不是定值,而是随冷却速度增加而升高,过冷液相区宽度ΔTx、约化玻璃转变温度Trg和晶化放热ΔH随直径的增加而降低,玻璃转变温度向低温漂移。随着直径的增加,冷却速度的降低,非晶合金的短程有序范围增大,最近邻原子间距减小,非晶合金结构的无序密堆性下降,原子排列向稳态转变,导致抗压强度降低,合金的断裂强度随试样直径的增大而减小。     

基于Rietveld全谱拟合的粉煤灰物相定量研究

以金红石型TiO_2为内标物,借助Maud分析软件,利用Rietveld全谱拟合方法对石景山电厂粉煤灰的物相组成进行了定量分析。分析结果表明,所分析粉煤灰中物相由非晶相、莫来石(Al_(2.4)Si_(0.6)O_(4.8)),赤铁矿(Fe_2O_3)、刚玉(Al_2O_3)和α-石英(α-SiO_2)组成,各物相的质量含量分别为:非晶相—63.2%,莫来石—29.4%,赤铁矿—1.0%,刚玉—3.8%,α-石英—2.4%。粉煤灰中非晶相与莫来石是粉煤灰的主要物相组成。     

铬和铌对Fe-Si-B系非晶态合金超精细场分布的影响

本工作用磁性测量和穆斯堡尔谱在78～300K温度范围内研究了Fe_(78)Cr_5-Si_5B_(12)和Fe_(78)Nb_5Si_5B_(12)非晶合金的磁超精细相互作用和其磁性。观测到了含Cr非晶合金磁超精细相互作用的异常行为。其超精细场的分布P(H)有明显的增宽,且P(H)不呈单一峰的分布。说明Fe与最近邻Cr的相互作用机制与其他非磁性原子与Fe的相互作用有明显的不同。从磁性来说,Cr的加入使Fe基非晶合金的磁化强度和居里温度有明显的下降。     

镧系膨胀——一种极为异常的现象

本文考查了在某些含稀土ThCr_2Si_2型相中早已观察到的镧系膨胀(相对于镧系收缩而言),并与大多数这种相中所观察到的正常镧系收缩性质进行了比较。很明显镧系膨胀是由于几何因素引起的,即如果一个小的镧系原子代替一个大的镧系原子,只要Si-Si和Si-M(M为非稀土过渡元素)的间距保持不变,则c轴膨胀。形成这些化合物过程中,也发生电子转移。在大多数情况下,电子转移对于镧系膨胀是更重要的。它是镧系膨胀仅发生在RM_2Si_2(M=Cu,Ag)、RCu_2Ge_2和部分RPt_2Si_2系化合物中的原因。     

Al88Ni4Y6Er2非晶合金动力学性能

采用单辊旋淬法制备了Al88Ni4Y6Er2非晶合金,用X射线衍射(XRD)、差示扫描量热(DSC)测试手段研究了Al88Ni4Y6Er2非晶合金晶化过程中的动力学性能.发现Al88Ni4Y6Er2非晶合金晶化温度Tx与升温速率φ通过Vogel-Fulcher-Tammnann公式拟合后满足非线性关系.并根据Tx10≈Tk这种近似关系,求得Al88Ni4Y6Er2非晶合金的Kauzmann温度Tk为401 K,由此推断出VFT温度T0不大于401 K.     

LiMn2O4热处理过程的SEM研究

在热重(TG)和X射线衍射(XRD)研究的基础上，用扫描电镜(SEM)研究了在热处理中LiMn2O4微观形貌的变化。TG／DTA和XRD结果表明加热时LiMn2O4(Cubic)会分解，而在冷却时又能生成。SEM表明热处理后材料的粒径变大、分布均匀性提高，且高温样品的表面、颗粒间和表面层间空隙处有棒状体形成。     

Ta-W非晶合金薄膜

Ta-W系非晶合金薄膜是在真空条件下,加热熔化成分为(Ta_(1-x)W_x)_(1-y)(Si_(1-u)B_u)_y(这里的x=0.01～1,y=0.1～0.4,u=0.01～0.99)的合金,蒸发金属离子,并用蒸发沉积装置于基板上形成一层非晶薄膜。     

淬火冷却速度对耐热钢1Cr12Ni3Mo2VN组织和性能的影响

研究了1040℃1h油冷、炉冷(5℃/min)、1℃/min、0.5℃/min冷却后耐热钢1Cr12Ni3Mo2VN的组织和该钢1040℃1h不同冷却速度淬火+565℃2h空冷后的力学性能。试验结果表明,该钢4种冷却速度淬火均可得到马氏体组织,但油冷+回火的A_(KV2)值为156.5 J,而5～0.5℃/min冷却+回火时为40.5～16.5 J。残余奥氏体发生热失稳分解是导致试验钢淬火缓冷后冲击韧性显著下降的主要原因;在淬火缓冷过程中720～820℃这一温度段,由于原奥氏体晶界上碳化物的大量析出,使残余奥氏体中合金元素和碳含量的显著减少,造成淬火组织中的残余奥氏体稳定性大幅度下降。     

金属玻璃在蠕变中结构弛豫和晶化的研究

一、前言 金属玻璃结构不稳定,在外界环境影响下(温度、力等)很容易发生结构弛豫、晶化,导致其性能的变化,影响使用。目前许多学者研究了金属玻璃在蠕变过程中的结构弛豫和晶化现象。本文介绍了在恒载荷、交变载荷下的蠕变实验,通过电镜观察和分析,系统地研究了蠕变对金属玻璃Pd_(77.5)Ag_6Si_(16.5)结构稳定性的影响。     

机械合金法制备高生物相容性镁基非晶合金粉末

选择具有高生物相容性的Mg_(65)Zn_(30)Ca_3Si_(1.766)Zr_(0.234)合金体系作为研究对象,从原料单质粉末开始,采用雾化制粉、球磨制得该合金的非晶粉末,再通过X射线衍射(XRD)、差示扫描量热法(DSC)、电化学测试等手段,研究了球磨所制得粉末的非晶程度、非晶合金的热力学性能以及该体系镁基非晶合金的耐腐蚀性能.研究表明,经过80h以上的球磨,可以使该体系下的镁基合金完全转变为非晶态,并且其耐腐蚀性能在相同情况下较ZK61晶态合金更为良好.     

Ta-W非晶合金薄膜

Ta-W系非晶合金薄膜是在气相条件下于溅射靶基体中,使离子轰击成分为(Ta_(1-x)W_x)_(1-y)·(Si_(1-u)B_u)y(这里的x=0.01～1,y=0.1～0.4,u=0.01～0.99)的合金靶基体,从而在基板上形成一层薄膜,并用溅射装置制成非晶膜。     

提高平面弹簧扁钢脱碳合格率

一,问题的提出。 我厂1982～1983年生产了3209吨、414 炉60Si_2Mn(A)弹簧扁钢、规格为6～ 13×63～100毫米,脱碳较严重、脱碳合格 率为90.33％,其中一级率为67.63％,与国 内同行比较见图1