浇注温度对激冷铸铁凸轮轴组织性能的影响

浇注温度是凸轮轴生产中的一个很重要的因素,它影响着冷铁的激冷能力,从而影响凸轮白口层的深度.研究了浇注温度对激冷铸铁凸轮轴组织性能的影响.实验发现,随着浇注温度的升高,会导致凸轮桃尖白口层深度和硬度下降:同时,浇注温度太低,会导致冷却速度加快,这样容易出现游离渗碳体,甚至使整个凸轮都变成白口.     

凸轮轴激冷白口层显微组织对耐磨性的影响及控制方法

本文初步分析了凸轮轴激冷白口层显微组织对早期磨损的影响及控制办法.指出,影响凸轮轴早期磨损的众多原因中,白口层中粗大碳化物、过量的石墨和粗大的初生奥氏体枝晶可能是凸轮轴早期磨损的原因之一.合理的调整化学成分和冷铁尺寸之间的匹配是获得良好白口层的关键,而含碳量则是影响白口层硬度的主要因素,并推出近似经验公式:HRC=21.2C-25.浇注温度应控制在1420℃以下为宜.     

冷激凸轮轴的质量控制

凸轮轴是汽车发动机的一个关键零件。我厂发动机凸轮轴转速达2500r/min以上,摩擦点温度高,要求凸尖具有足够的硬度和耐磨性。我厂自80年代生产冷硬合金铸铁凸轮轴至今,仅276Q凸轮轴就已生产了7万余件,由于重视质量控制,产品经久耐用,深受用户欢迎。 我厂凸轮轴原技术要求是:铸铁牌号不低于HT250,凸轮表面激冷白口层厚度大于     

微合金梯度石墨铸铁玻璃模具材料研究

本文通过控制铸铁生产中的合金元素量、浇注温度、孕育剂量,得到在模具壁厚方向形成三级梯度石墨灰铸铁.利用SEM观察金相试样评价石墨形态、尺寸、分布;测试试样各梯度石墨区域的布氏硬度值评价铸铁的力学性能;观察热疲劳试样的疲劳裂纹的扩展评价试样的热力学性能.试验结果发现合金元素量V:0.11%～0.15%、Ti:0.15%～...     

消除CA55D半激冷合金灰铸铁凸轮轴缩孔(陷)的措施

采用树脂砂壳型铸造和山西14#铸造生铁生产了一种半激冷(凸轮桃尖两侧通过铸造激冷形成白口)CA55D型Cr-Ni-Mo铸铁凸轮轴。该产品尾部时有缩陷现象出现。通过适当提高铁液碳当量和浇注温度以及降低激冷深度的方法避免了该凸轮轴产生的收缩缺陷,提高了该凸轮轴的成品率。     

半激冷灰铸铁凸轮轴表面缩陷的防止措施

采用覆膜树脂砂壳型、铁液从一端进入型腔的侧浇工艺,生产一种半激冷4100型Cr-Ni-Mo灰铸铁凸轮轴。讨论了铁液白口宽度、w（C）量、浇注温度对收缩缺陷的影响,将铁液w（C）量控制在3.65%-3.7%,CE控制在4.25%-4.38%,适当降低铁液浇注前的白口宽度,以及控制浇注温度在1 400-1 420℃,可以避免4100凸轮轴产生收缩缺陷。     

碳对中铬合金白口铸铁热塑性影响规律研究

采用锻造方法可大幅度提高铬合金白口铸铁的冲击韧性,文章针对高铬合金白口铸铁成本高、锻造性能差以及低铬合金白口铸铁铸造性能差、耐磨性差的问题,选择含铬9%左右的中铬合金白口铸铁,采用热塑性镦粗试验方法,对不同碳含量中铬合金白口铸铁的热塑性、碳对中铬白口铸铁热塑性的影响规律进行了研究.结果表明,含碳量为1.85%～2.59%的中铬合金白口铸铁在850℃～1130℃的温度范围内,具有良好的塑性变形能力,且随碳含量的增加,中铬白口铸铁的热塑性下降,其主要原因是碳含量不同所引起的组织中共晶碳化物的数量的改变所致.     

稀土La对激冷铸铁凸轮轴组织性能的影响

在激冷铸铁凸轮轴生产过程中适当地加入孕育剂可以有效减小桃尖处白口深度。研究了稀土La对凸轮轴组织性能的影响。实验结果显示,稀土La能有效减小白口深度,提高铸件的力学性能;在轴颈部位碳化物≤15%的条件下,随着稀土La加入量的增加,形成石墨能力越来越强,石墨长度也增加,并且以A型石墨为主;同时,增加稀土La加入量能降低铁液激冷敏感性,不利于凸轮轴生产控制。     

盐浴等温淬火对高合金白口铸铁组织及性能的影响

研究了盐浴等温淬火对高合金白口铸铁组织和性能的影响。结果表明：不同温度盐浴淬火，高合金白口铸铁共晶碳化物形态及分布基本没有变化，基体组织是过冷奥氏体在不同温度下的转变产物；盐浴等温淬火可提高高合金白口铸铁的冲击韧性及耐磨损性能。随着盐浴等温淬火温度的提高，高合金白口铸铁冲击韧性、硬度有所下降。     

磷钨合金铸铁铁水在高温下静置后产生白口的机理

磷钨合金铸铁铁水在高温下静置不同时间后产生不同数量白口和麻口组织。当再次通电升温至浇注温度，浇注的活塞环，从断口观察，发现气环和油环均有白口和麻口现象，由此而导致整炉铁水报废。     

四种灰铸铁凸轮轴硬度HB与HRB关系的统计分析

通过统计分析研究了四种灰铸铁凸轮轴硬度HB与HRB之间的关系,获得了四种灰铸铁凸轮轴HB与HRB之间回归方程.研究发现,灰铸铁凸轮轴的基体硬度HB与HRB在试验范围内正相关,并对此做了分析.     

铸铁件消失模铸造对铁液温度的要求

介绍了采用消失模工艺铸造铸铁件提高浇注温度的原因,其中球铁浇注温度范围为:1380～1480℃,灰铸铁为1360～1420℃,合金铸铁(Cr系白口铁)为1380～1450℃;认为浇注温度过高容易引起粘砂、反喷、气孔等缺陷,浇注温度过低则易引起皱皮、冷隔等缺陷;提出了用消失模工艺生产灰铸铁、球墨铸铁、Cr系白口铸铁对铁液的调整要求。     

卧式冷室压铸机压室充填特性的研究

研究了卧式冷空压铸机压室内金属液充填过程中产生的破碎激冷层及其对待件质量的影响；浇注温度及金属液在压室内停留时间、压室充满度对破碎激冷层生成量的影响．结果表明，产生破碎激冷层使铸件强度下降、气密性不良；提高浇注温度、缩短金属在压室内的停留时间及提高压室充满度，均可使破碎激冷层的生成量减少．     

碳当量对Cr—Cu-Ni合金灰铸铁冷激凸轮轴铸造弯曲变形的影响

设计了碳当量高低不同的两组铸铁,浇注凸轮轴考察其变形情况。采用大量数据统计分析碳当量对Cr-Cu—Ni合金灰铸铁冷激凸轮轴弯曲变形的影响。对统计数据初步分析的结果表明,提高铸铁的碳当量,并将其控制在4．10％～4．25％,可以将过度弯曲变形（跳动超过1mm）凸轮轴的数量减少80％左右。     

工艺条件对激冷球铁凸轮轴材料的影响

介绍了激冷球铁凸轮轴的熔炼工艺及技术要求,研究了冷铁、原铁液过冷度、浇注温度、浇注速度、浇注系统对激冷球铁凸轮轴组织和硬度的影响。最终得出结论:(1)采用与单片凸轮质量之比为3倍的冷铁,对激冷球铁凸轮轴是较为适宜的;(2)只要化学成分相同,炉料配比、炉前过热温度和过热时间对激冷球铁凸轮轴材料并无大的影响;(3)在不产生气孔、冷隔等铸造缺陷条件下,采用尽可能低的浇注温度,有利于激冷球铁凸轮轴的材料性能;(4)在不出现气孔、砂眼等铸造缺陷条件下,尽可能缩短充型时间,可提高凸轮平均硬度,且同一凸轮轴的12个凸轮硬度均匀性提高;(5)减小紊流,防止冷铁被冒口预热,可解决凸轮轴部分凸轮硬度偏低的问题。     

铁液质量与铸件气孔

铁液质量尤其是铁液温度、铁液纯净度对铸件产生气孔的影响甚大,高温浇注能够有效防止气孔的产生。铁液含有过量的氧、氢、氮都能促使铸件产生气孔缺陷。正确的浇注工艺能防止铁液受到污染,减少铸件产生的气孔。     

浇注温度对半固态亚共晶高铬铸铁初生奥氏体的影响

利用倾斜板冷却体法制备了亚共晶高铬铸铁半固态浆料,并且研究了不同浇注温度对半固态亚共晶高铬铸铁初生奥氏体的影响。结果表明,浇注温度低时,合金熔液获得的过冷大,初生奥氏体大量形核,颗粒细小、圆整;随着浇注温度的升高,合金获得的过冷减小,初生奥氏体形核率降低,液相原子扩散能力提高,长大机率增加,初生奥氏体明显长大,且朝枝晶状生长,颗粒尺寸变大、圆整度差、枝晶发达;当浇注温度进一步升高时,液相原子扩散能力再次加强,使得初生奥氏体周围液相的溶质浓度均匀,颗粒生长没有明显的方向性,初生奥氏体颗粒粗大、圆整。     

DN80水冷离心球墨铸铁管生产工艺及缺陷防止措施

对DN80离心球墨铸管关键工艺如熔炼、球化、离心浇注、退火等进行了详细阐述。DN80离心球墨铸管采用5t无芯工频电炉熔炼,出铁前为防止球化衰退按25kg/t加入硅铁合金,浇注采用水冷离心机按60s/支节奏进行浇注,球化包铁水温度控制在1 450~1 470℃,扇形包浇注温度控制在1 380~1 400℃,退火时采用连续式退火炉退火(980℃)。同时,特别针对DN80离心球墨铸管常出现的缺陷进行分析并提出预防措施。     

小型铁液包的保温设计

国内铸造厂使用的小型铁液包通常使用单层耐火材料包衬,铁液在这种铁液包中温度下降很快。为了减缓铁液在浇注过程中的温降,设计了一种新的小型铁液包包衬结构,使用3种导热系数耐火材料制作包衬。结果表明,3层耐火材料包衬设计,减缓了铁液在浇注过程中的温降,对浇铸温度提高和节能减排效果显著。在相同工况下,3层包衬的铁液最终浇铸温度比单层包衬高29℃。     

流变铸造半固态亚共晶高铬铸铁组织形成研究

采用倾斜板冷却体法制备了亚共晶高铬铸铁半固态浆制．研究了亚共晶高铬铸铁半固态球状品的形成条件及规律。结果表明：通过控制合适的浇注温度．并对充型前的金属液进行激冷处理，同时对过冷的金属液施加适当的振动，可以获得球形或近球形的先共晶奥氏休非枝晶组织；在带有倾斜板冷却体的低温浇注情况下金属液的冲刷、流动及振动使熔体获得了均匀的溶质场和温度场．抑制了发达的先共晶奥氏体枝晶的形成，为获得球状品提供了条件。