钇基重稀土对Cr12MoV钢耐磨性和热处理变形的影响

探讨了钇基重稀土对Cr12MoV钢耐磨性和热处理变形的影响。实验结果表明，微量重稀土显著地提高Cr12MoV钢的抗滑动磨损性能，对抗磨料磨损性能也有所改善，并减小Cr12MoV钢的热处理变形。     

热处理工艺对液压抽油杆变形的影响分析

对抽油杆用D级35Mn2钢进行了不同工艺的热处理,并进行了磨损试验、冲击试验和弯曲试验和分析。结果表明:改进抽油杆用钢的热处理工艺,可以有效改善抽油杆抵抗磨损变形、冲击变形和弯曲变形的能力;与采用现用热处理工艺相比,采用本文新型热处理工艺能使抽油杆用D级35Mn2钢的磨损体积降幅达56.25%,剪切断面率增幅达15.79%,冲击吸收功增幅达23.21%。     

3Cr3Mo3VNb钢应用于AT轨模具的工艺试验

针对原有5CrMnMo钢AT型钢轨压型模具易磨损、塌陷和变形问题，对拟替代钢3Cr3Mo3VNb进行了热处理工艺试验和对比试验，以探索32Cr3mO3VNb钢应用于AT轨模具的可行性。     

工程机械用NM500耐磨钢的耐磨性能研究

以工程机械用NM500耐磨钢为研究对象,对其进行不同冲砂角度和冲击压力的冲蚀磨损试验,研究了NM500耐磨钢的冲蚀磨损方式和机制。结果表明:在不同冲砂角度和冲击压力的冲蚀磨损过程中,NM500钢整体冲蚀磨损性能表现为低冲击压力下磨损性能优于高冲击压力,大冲砂角度下磨损性能优于小冲角。NM500钢大冲角条件下冲蚀磨损方式主要是冲击坑,磨损机制主要是挤压塑性变形。小冲砂角度条件下NM500钢磨损方式主要是犁削和塑性变形,磨损机制主要是切削磨损和变形磨损。     

耐磨机械设备用耐磨钢磨料磨损性能的研究

分别以石英砂和煤矸石为磨料,对中锰钢、Mn13钢和HD400钢等三种耐磨钢进行了不同硬度磨料的磨料磨损实验,并对磨损后试样的表面形貌进行观察。研究了不同耐磨钢的磨损机理与耐磨性能。结果表明:当磨料为石英砂等硬度较高的颗粒时,三种耐磨钢中HD400钢耐磨性最差,中锰钢耐磨性最好。当磨料为煤矸石等硬度较低的颗粒时,三种耐磨钢中Mn13钢耐磨性最差,HD400钢耐磨性最好。当磨料为石英砂时,三种耐磨钢表面的磨损机理均为磨料磨损,中锰钢和Mn13钢的表面破坏机理为微凿削和挤压变形,HD400表面破坏机理为微凿削。当磨料为煤矸石时,三种耐磨钢表面磨损机理为磨粒磨损,表面破坏机理为犁沟。     

不同表面处理下H13钢的高温摩擦磨损行为

为研究H13钢在抛丸和喷砂处理下高温摩擦磨损行为，利用UMT-3高温摩擦磨损试验机、扫描式电子显微镜、能谱仪和三维共聚焦表面轮廓仪等设备分析了H13钢在不同温度下的摩擦因数、磨面形貌、磨痕成分、磨损体积及磨痕深度。结果表明，抛丸和喷砂处理的H13钢表面硬度和粗糙度均比未处理的高。喷砂处理的试样在磨损前期摩擦因数波动小，更早进入稳定摩擦阶段。620℃时磨损体积由未处理的6×10^-3 mm³降低至喷砂处理的4×10^-3 mm³,最大磨痕深度由40.423μm减小至16.837μm。未处理和抛丸处理的磨损机制分别为磨粒磨损和氧化磨损，喷砂试样中O元素含量大幅度降低，加工硬化效应使抵抗犁削和变形能力增强，磨损机制为氧化磨损和粘着磨损共同作用。经抛丸和喷砂处理的耐磨性能均比未处理要好，且喷砂处理的耐磨性能最佳。     

45钢与DC53钢的干滑动摩擦学行为

采用销盘摩擦磨损试验机研究了不同载荷下45钢与DC53钢(Cr12Mo V1)的干滑动摩擦学行为。通过SEM、XRD、SIMS等分析了45钢的磨损机理及其摩擦诱发的变形层特征。结果表明,载荷从40 N增加到60 N时,45钢销试样的磨损率增加量远大于DC53钢盘试样的磨损率增加量,载荷的变化对平均摩擦系数的大小几乎无影响;40 N载荷条件下,45钢销试样表面主要发生磨粒磨损和轻微的粘着磨损,60 N载荷条件下,45钢销试样表面主要发生粘着磨损;45钢销试样的摩擦影响层均由摩擦表层和塑性变形层组成,60 N载荷条件下销试样的塑性变形层深度大于40 N载荷条件下的销试样;45钢销试样的磨损表层出现了晶粒细化的现象,60 N载荷条件下的晶粒细化更明显;磨损表层中的细晶铁素体主要是由摩擦磨损过程中摩擦热和塑性变形共同作用导致的动态再结晶诱发的。     

亚稳定锰钢的组织和性能

为了寻找耐磨、节约合金元素并代替110г13Л钢用来制造拖拉机履带链环的钢,研究了锰钢的组织、机械性能和耐磨与性其碳、锰含量和热处理规范的关系。钢的耐磨性按冲击磨料磨损试验时的相对耐磨性ε、低塑性变形抗力和强化性来评定。相对耐磨性采用在砂介质中将试验用钢与50г钢试样(HRC58)作滑动和碰撞摩擦试验时与110г13Л钢标准试样的磨损比,亦即模仿履带链操作时环和销子的相互作用。抗变形能力按照摆式变形硬度计的划痕功来确定。钢的强化性按基于划痕的表层显微     

Nb对H13钢高温摩擦磨损性能的影响

在不同温度下，采用高温摩擦磨损试验机对不同Nb含量的H13热作模具钢进行了摩擦磨损试验，利用扫描电镜(SEM)、显微硬度计、白光干涉仪、背散射电子衍射和能谱仪等研究了试验钢的磨损表面及截面形貌和硬度，并分析了Nb含量对试验钢高温磨损性能及磨损机制的影响。结果表明：相同试验温度下，随Nb含量增加，试验钢的摩擦系数降低，在500℃时达到最低值；随Nb含量的增加，试验钢磨损率逐渐降低，耐磨性逐渐提高。Nb的加入对试验钢表面软化层的硬度下降有一定抑制作用，对氧化层的支撑作用增强，氧化层剥落机率降低，耐磨性提高。不同Nb含量的H13钢的磨损机理主要是氧化磨损。     

40CrMnMo钢大模数齿轮轴齿面的MAG焊修复

针对40CrMnMo钢大模数齿轮轴齿面的磨损和变形,采用MAG焊进行了焊接修复,修复后的齿轮轴运行良好.     

强变形低碳钢再结晶的研究

本文研究了低碳钢经冷变形后再结晶形及长大过程，讨论了变形量及退火温度对再结晶形核的影响，并对其形核率及长大速度进行测定。     

低铬半钢热变形后的冷却方式对其组织与力学性能的影响

对低铬半钢经35%热变形后用4种不同冷却方式冷却后的组织与力学性能进行了研究，结果表明，热变形后冷却方式显著影响低铬半钢的力学性能，其中，低铬半钢经SST101淬火液冷却和风冷后的综合力学性能较好。     

大变形纯钛微弧氧化膜层的生物摩擦学性能研究

采用微弧氧化法在纯钛及大变形纯钛表面制备多孔氧化膜层,研究微弧氧化膜层在干摩擦、模拟体液和小牛血清不同润滑介质条件下的生物摩擦学性能,探讨钛基材组织细化对其膜层表面摩擦磨损性能的影响。结果表明：与纯钛微弧氧化膜层相比,大变形纯钛微弧氧化膜层耐磨性能更优的原因在于钛基材晶粒的细化使得晶体缺陷增多,为微弧氧化膜层的形核提供了更多的能量,反应生成的TiO2膜层硬度更强,膜层表面更致密均匀光滑,提高了其摩擦磨损性能所致。大变形纯钛微弧氧化膜层在小牛血清润滑时的摩擦系数和磨损程度都优于干摩擦和模拟体液润滑条件下的摩擦系数与磨损情况。这归因于小牛血清于摩擦表面形成的化学反应膜及物理吸附膜,起到了更有效的润滑、冷却与承载作用。     

强变形Q215钢再结晶动力学

测试了Q215钢经70％强变形后在不同温度下再结晶形核时间及再结晶动力学曲线,并计算了再结晶激活能。     

穿水冷钢筋失效分析

穿水冷钢筋由于冷却工艺控制不当导致芯部组织异常,使钢筋韧性下降,发生弯曲断裂。     

热变形量对中铬半钢组织与性能的影响

对经不同热变形量变形的中铬半钢的组织与性能进行了观察、测试及分析，所得 结果与热变形中铬半钢的应用有重要的指导意义。     

强形变30钢再结晶晶核的激活能

测试了30钢经50％强形变后在不同温度下再结晶形核的时间，根据公式G＝G。e^-QIRT计算了再结晶晶核的激活能。     

形变Cu-4Al合金再结晶动力学

测试了Cu-4Al合金经50％变形后在不同温度下再结晶动力学曲线，并根据公式G＝G0exp(-Q/RT)计算出再结晶激活能。     

热处理对15%热变形低铬耐磨铸铁冲击韧度的影响

采用金相显微镜﹑扫描电镜和冲击试验研究了热处理对经970℃15%热变形的低铬耐磨铸铁冲击韧度的影响。结果表明,15%热变形低铬耐磨铸铁经970℃保温3 h正火后,可获得较高的冲击韧度,但其硬度变化不大。     

形变镁合金半固态加热过程中的再结晶及晶粒球状化

实验研究了应变诱发熔化激活法(SIMA)制备AZ91D合金半固态坯料过程中的再结晶现象及其对晶粒球化的作用。结果发现：形变AZ91D镁合金半固态熔化过程中，无论加热速度快慢，组织都要发生再结晶，演变为等轴晶粒。加热速度仅影响到等轴晶粒的均匀性；再结晶是形变组织球化过程的必要条件。快速升温到半固态温度时，再结晶几乎与球状化过程同时进行。