爆炸硬化ZGMn13Cu2NV钢辙叉的组织和性能

为提高高锰钢辙叉的初期抗磨损和抗变形能力,采用自行研制的黑索金(RDX)塑性片状炸药,对ZGMn13Cu2NV钢辙叉表面进行爆炸预硬化处理.系统地研究爆炸硬化处理ZGMn13Cu2NV钢辙叉硬化层组织结构、力学性能以及实际使用寿命,从而确定ZGMn13Cu2NV钢辙叉爆炸硬化处理最佳工艺.结果表明,利用厚度为3 mm的RDX炸药爆炸2次,并且两次起爆点错位20 mm以上,可获得ZGMn13Cu2NV钢辙叉理想爆炸硬化效果.ZGMn13Cu2NV钢辙叉表面爆炸硬化的机理是形变孪晶硬化,爆炸硬化处理可使ZGMn13Cu2NV钢辙叉实际寿命提高30%以上.     

可转位圆弧刃端铣刀在高锰钢辙叉加工中的应用

1·高锰钢特性高锰钢是一种单相奥氏体组织的耐磨钢。经水韧处理(1000~1100℃加热保温后水冷却的热处理方式)的高锰钢具有显著加工硬化效果,即在高的外力冲击作用下,其工作表面硬度由170~220HBW增加到450~550HBW以上,心部依然保持极高的韧性,因而获得很高的抗冲击、耐磨耗和抗裂纹扩展的性能。铁路道岔整铸高锰钢辙叉(以下简称:高锰钢辙叉)就是利用上述特性生产制造的。具有整体性好、耐磨性强、安全可靠,成本低、养护维修方便等优点。高锰钢材料的使用提高了零件的硬度、强度以及使用寿命等,这是有利的一面。但是正是由于其自身加工硬化…     

复合氮化硅陶瓷刀具在高锰钢铸件加工中的应用

高锰钢机加工的特点及难点。高锰钢有着强烈的加工硬化特性。ZGMn13Cr2在冲击硬化的实验中，工件表面的最高硬度值在一定范围内随冲击能量的增加而提高。当冲击载荷为250J/cm^2时，经过40次冲击后，其工件表面的最高硬度值即达到63HRC；经过120次冲击后，对工件截面各点的硬度进行测定，发现材料硬化层的厚度为2.5mm。     

时效硬化渗氮齿轮钢及深层渗氮工艺

为了满足大型高速重载齿轮的要求,开发了一种时效硬化型渗氮齿轮钢20CrNi3Mn2Al及其深层离子渗氮工艺.材料在空冷固溶处理状态下硬度为283～332 HBW,可保证具有良好的切削加工性,采用520～540℃变温深层离子渗氮工艺处理后,表面硬度高,化合物层薄,硬度梯度平缓;表面以下0.1 mm处硬度大于900 HV,...     

高锰钢在喷丸条件下的应变硬化

采用喷丸技术对高锰钢表面喷丸处理,利用透射电子显微镜及高分辨电子显微镜研究由表层沿厚度方向的结构变化特征,并对硬度沿厚度方向的变化进行分析.结果表明:经过表面喷丸处理,样品表面形成了厚度约为20?m的纳米晶层,表面纳米化的程度与塑性变形量有关,喷丸处理高锰钢表层明显强化.随层深减小,硬度急剧增加.高锰钢表层的加工硬化主要是由于晶拉细化,而与相变硬化无关.     

高锰钢和贝氏体钢辙叉失效机理及其磨面组织

以实际铁路线路上过早失效的高锰钢辙叉和贝氏体钢辙叉为研究对象,利用金相、扫描电镜、透射电镜和MÖssbauer谱等分析方法研究两种失效辙叉残体磨面组织结构的变化,并探讨其失效机理。结果分析表明,两种辙叉在服役过程中表面组织都发生纳米化反应,高锰钢辙叉在服役过程中表面奥氏体内产生少量碳原子聚集的现象,其失效形式是磨损、压溃变形和疲劳剥落;贝氏体钢辙叉失效的原因是磨损和氢致脆性剥落。从而提出增加辙叉使用寿命和提高铁路运行安全的方法和途径。     

表面预置铬粉超声冲击和退火处理后半高速钢的显微组织和耐磨性能

对表面预置铬粉的铸态半高速钢进行超声冲击处理,再进行450℃×2h退火处理,研究了处理前后其表层的显微组织与高温(400℃)耐磨性能。结果表明:铸态试验钢的组织由索氏体和碳化物组成,经超声冲击+退火处理后,索氏体中的渗碳体片断裂、球化,表层组织细化。经超声冲击+退火处理后,试验钢的表面硬度提高,表层硬度呈梯度分布,强化层厚度达2.5mm;高温耐磨性能提高,磨损率由铸态的0.997 mg·min-1下降到0.640 mg·min-1,摩擦因数由铸态的0.547下降到0.509,磨粒磨损程度减轻。     

爆炸硬化处理对高锰钢冲击磨损性能影响的研究

对Mn13Cr2高锰钢进行了爆炸硬化处理。并分别以玻璃砂、鹅卵石为磨料，在MLD．10动载磨料磨损试验机上对比研究了爆炸前、后Mn13Cr2高锰钢的冲击磨损性能。实验结果表明：在低硬度磨料（玻璃砂）冲击磨损时，爆炸硬化使高锰钢的冲击耐磨性提高20％-40％。在高硬度磨料（鹅卵石）冲击磨损时，在冲击功小于1．7J的条件下，爆炸硬化使高锰钢的冲击耐磨性提高30—50％。在冲击功大予1．7J的条件下，爆炸硬化则使高锰钢的冲击耐磨性降低。爆炸硬化使高锰钢表层硬化和冲击韧性降低是冲击耐磨性发生变化的主要原因。在冲击磨损条件下，爆炸硬化前、后高锰钢磨损面均出现磨料嵌入物及犁沟、凿削坑和剥落坑等形貌特征。爆炸硬化高锰钢适用予低硬度磨料的冲击磨损及高硬度磨料的低冲击功冲击磨损的工况条件。     

激光淬火工艺对QT700-2球墨铸铁表面硬度与硬化层深度的影响

对QT700-2球墨铸铁进行单道和非对称多道激光淬火处理,研究不同工艺激光淬火后球墨铸铁的表面硬度和硬化层深度。结果表明:单道激光淬火后,球墨铸铁的表面硬度在52～59HRC,表面硬度随着激光功率的增加而升高,随着扫描速度的增大先升高后略微降低;在激光功率1 300W、扫描速度8mm·s~(-1)下,球墨铸铁的表面硬度基本在55～58HRC,表面硬度分布较均匀,硬化层深度约为1mm。不同工艺参数下非对称多道激光淬火后,球墨铸铁表面的硬度均大于52HRC;当前一道激光功率为1 200 W,扫描速度为6mm·s~(-1),后一道激光功率为1 300 W,扫描速度为8mm·s~(-1)时,球墨铸铁的表面硬度较高,且硬度波动较小,在距表面0.3mm处的软化区宽度约为4.0mm,非软化区和软化区的硬化层深度分别约为1.0,0.5mm。     

精密冷挤零件的复合热处理工艺

某合资企业生产的洗衣机制动轮,为碗形内齿轮零件,零件简图如图１所示,它是由低碳钢（Ｃ：０．０８％～０．１０％）精密冷挤加工成型,经表面硬化处理后,不再进行机加工。表面硬化处理技术要求为：表面硬度ＨＶ＞５５０,硬化层深度０．３ｍｍ,硬化层硬度梯度平缓,工件变形满足规定要求（内花键用花键塞规检验）。厂方在国内委托几家单位进行了热处理协作加工,均未达到厂方技术要求,我单位受厂方委托,为其进行工艺试验及工艺优选。经过初步试验及检测,单纯采用渗碳、渗氮、氮碳共渗工艺都难以达到厂方技术要求。此工件采用中温渗…