尼龙6／聚丙烯共混物结构与性能研究

采用FT－IR,SEM,DSC和力学性能测试研究了力化学方法制备的聚丙烯接枝马来酸酐（PP－g-MAH）对尼龙6（PA6）／聚丙烯（PP）共混体系的增容作用。结果表明,在共混过程中,PA6与PP－g-MAH之间发生了相互作用,使增容共混体系的力学性能明显优于未增容体系,增容体系分散相（PP相）粒度明显低于未增容体系,熔融粘度高于未增容体系,增容共混体系PP和PA6的熔点和结晶度低于未增容体系。     

PA6超微化及PA6/PP/硅灰石复合材料制备新方法

采用粒度分析、透射电镜观察、分子量测定及力学性能测试等手段研究尼龙6(PA6)及与聚丙烯接枝马来酸酐 (PPgMAH)和硅灰石混合的PA6在碾磨力场作用下的结构及力学性能的变化,实现了PA6的超微化,使用碾磨共混所得的PA6/PPgMAH/硅灰石混合微粉制备了PA6/PP/硅灰石复合材料.研究表明,在碾磨力场作用下,PA6分子链发生断裂,粒度减小,最小可以达到80 nm;碾磨过程中聚合物和填料之间的分散和相互作用使PA6/PP/硅灰石复合材料的力学性能增加,其屈服强度最高达到57 MPa.     

MPP增容PP/PA6 共混物的形态结构与增容机理

采用马来酸酐接枝改性聚丙烯(MPP)为增容剂制备了聚丙烯/尼龙6(PP/PA6)共混物,研究了MPP增容PP/PA6共混物的形态结构和热行为,探讨了MPP增容PP/PA6共混物的增容机理.结果表明: PP/PA6共混物为热力学不相容的海岛型两相结构.MPP的加入改善了PA6与PP的相容性,使两相分散均匀.MPP对PP/PA6共混物的增容机理可用界面--分散相表面改性模型来描述.     

MPP增容PP／PA6共混物的形态结构与增容机理

采用马来酸酐接枝改性聚丙烯(MPP)为增容剂制备了聚丙烯／尼龙6(PP／PA6)共混物，研究了MPP增容PP／PA6共混物的形态结构和热行为，探讨了MPP增容PP／PA6共混物的增容机理。结果表明：PP／PA6共混物为热力学不相容的海岛型两相结构。MPP的加入改善了PA6与PP的相容性，使两相分散均匀，MPP对PP／PA6共混物的增容机理可用界面——分散相表面改性模型来描述。     

PP/PP-g-MA/CaCO3共混物的制备与力学性能研究

研究了马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MA)对聚丙烯(PP)/碳酸钙(CaCO3)共混体系力学性能的影响.结果表明:PP-g-MA对PP/CaCO3共混体系有增容改性作用,当加入5%的PP-g-MA时,该复合材料的冲击强度和拉伸强度均有显著提高.     

乙烯-乙烯醇与聚丙烯共混物的形态及性能

以聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)为增容剂,共混聚丙烯(PP)与乙烯-乙烯醇(EVOH)制备可润湿性PP.用扫描电镜(SEM)、动态粘弹谱仪(DMA)和差示扫描量热仪(DSC)分析了EVOH/PP共混物的形态结构、力学性能和热性能.用接触角测定仪表征了共混物的可润湿性.SEM结果表明共混物呈明显两相结构,EVOH...     

MAH原位增容PP/PA6共混体系力学性能研究

采用MAH一步法原位增容PP/PA6共混物,研究MAH和DCP的用量对PP/PA6共混物力学性能的影响,并通过与PP-g-MAH增容PP/PA6共混体系对比,发现MAH原位增容可有效提高PP/PA6共混体系的力学性能.一步法原位增容工艺简单,成本低.     

PP-g-PMMA的制备及其对PVC/PP共混体系增容的应用

用PP-g-PMMA作为增容剂对PVC／PP共混体系进行增容改性．用紫外光辐照接枝的方法在聚丙烯（PP）上接枝极性单体甲基丙烯酸甲酯（MMA），讨论光照时间、单体用量和光敏剂用量对接枝率的影响，用IR对接枝产物进行表征，并使其作为PVC／PP共混体系的增容剂．实验结果表明：接枝物的加入对PVC／PP共混体系起到了增容作用，扫描电镜（SEM）也表明增容剂对共混体系有很好的增容作用．     

尼龙—1010／聚丙烯共混体系相容性的研究

利用溶剂法将尼龙－１０１０和聚丙烯烯接枝丙烯酸共聚物制取共混材料,测定了其力学性能及其形态结构,结果表明：有聚丙烯接枝丙烯酸共聚物作增容剂的增容共混体系中,尼龙－１０１０和聚丙烯两相相容性好,力学性能优于无增容剂的共混体系,形态结构观察亦证实了这一点。     

尼龙-1010/聚丙烯共混体系相容性的研究

利用溶剂法将尼龙－１０１０和聚丙烯接枝丙烯酸共聚物制取共混材料,测试了其力学性能及其形态结构．结果表明：有聚丙烯接枝丙烯酸共聚物作增容剂的增容共混体系中,尼龙－１０１０和聚丙烯两相相容性好,力学性能优于无增容剂的共混体系,形态结构观察亦证实了这一点．     

PA6超微化及PA6／PP／硅灰石复合材料制备新方法

采用粒度分析,透射电镜观察,分子量测定及力学性能测试等手段研究尼龙6（PA6）及与内烯接枝马来酸酐（PP－g-MAH)和硅灰石混合的PA6在碾磨力场作用下的结构及力学性能的变化,实现了PA6的超微化,使用碾磨共混所得的PA6／PP－g-MAH／硅灰石混合微粉制备一PA6／PP硅灰石复合材料,研究表明,在碾磨力场作用下,PA6分子链发生断裂,粒度减小,最小可以达到80nm,碾磨过程中聚合物和填料之间的分散和相互作用使PA6／PP／硅灰石复合材料的力学性能增加,其屈服强度最高达到57MPa.     

热塑性弹性体增韧聚丙烯的研究

采用聚丙烯为基础树脂，以聚烯烃弹性体POE及共混型热塑性弹性体为PP的增韧剂，利用流变仪、差示扫描量热仪等手段及熔融指数、力学性能测试，比较研究了PP／POE及PP／TPV共混物的加工性、结晶性、流动性及力学性能．结果表明，POE作为增韧剂在加工性、增韧效果等方面更具优势，尤其在抗冲击强度方面效果更好。     

含羧酸基团的液晶聚合物在PBT/PP共混体系的增容增强作用

将对苯二甲酸二- (4 -羧基苯)酯、1, 10 -癸二醇、1 , 12-十二烷二醇和2 , 5 -二羟基苯甲酸按比 例进行溶液缩聚反应, 合成了一种含有羧酸基团的液晶聚合物(LCP)。将LCP 与PBT 、PP 进行熔融共混制备了 PBT/ PP/ LCP 共混物。所合成的共混物通过DSC、SEM 和拉伸试验等方法进行了热性能、微观形态及其力学性能 的分析。DSC 和SEM 测试结果表明LCP 的加入, 增加了PBT 和PP 的界面粘结力, 降低了PP 分散相的尺寸, 改善 了二者的相容性;拉伸试验结果证实, LCP 的引入提高了共混物的拉伸强度和断裂伸长率, 然而当加入过量的LCP 后, 共混物的力学性能略有变差。     

凹凸棒土改性PA6纤维的制备及其结构与性能研究

利用凹凸棒土（AT）的特殊结构对PA6进行改性以制得高附加值的AT/PA6纳米复合材料,利用红外光谱（FTIR）分析改性前后材料物化性能的变化;用扫描电镜（SEM）观察复合材料的相容性;用差热分析（DSC）和热失重测试（TG）研究改性对热稳定性能的影响;用X射线衍射（XRD）分析改性前后结晶度的变化以及用纤维力学性能测试对比改性前后的强度和弹性变化.测试表明,AT的加入不会改变PA6的原有性能,能提高PA6的结晶度,改变材料的力学性能;凹凸棒土含量的增加会影响其在PA6中的分布,当含量低于15%时能较好地分散在PA6基体中;含少量凹凸棒土的PA6共混材料能够提高材料的热稳定性能和耐热性.     

热塑性IPN PP/PA6的力学性能研究

利用热塑性IPN技术制备PP／PA6共混物，通过方差分析讨论了PP含量、溶胀温度、溶胀时间对热塑性IPN PP／PA6共混材料力学性能的影响，利用红外光谱仪对共混材料PP／PA6的结构进行表征同时利用扫描电镜对PP和热塑性IPN PP／PA6的断口形貌进行观察，发现利用热塑性IPN技术来制备的PP／PA6共混物中PP与PA6之间具有一定的相容性。     

尼龙1010／PP－g－MAH共混物热行为及力学性能研究

研究了尼龙１０１０（ＮＹ－１０１０）与马来酸酐接枝改性聚丙烯（ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ）共混体系的热行为及力学性能并与尼龙１０１０／ＰＰ共混体系作了对比。ＤＳＣ研究结果发现，共混体系属热力学不相容体系，马来酸酐接枝改性ＰＰ与尼龙１０１０共混在一定程度上改善了两相间的亲合性。力学性能测试表明，ＮＹ－１０１０／ＰＰ－ｇ－ＭＡＨ共混体系的拉伸强度和断裂伸长率与纯尼龙１０１０相近，而干态及低温冲击强度较纯尼龙１０１０和ＮＹ－１０１０／ＰＰ共混体系有明显提高。