电介质材料快速热老化试验方法—热重点斜法

引言电介质材料的热寿命是一个很重要的指标,它决定了电气设备运行的工作温度。评定热寿命,通常采用人工加速热老化试验方法,即常规法。其理论依据为: lgτ=A+B/T (1)式中,T是温度,°K;τ是寿命,小时:A、B是常数,且B=E/R×0.434,E是活化能,R是气体常数。选定测试的物理性能参数P和寿终指标Pτ后,至少在三个温度下,进行功能试验,确定(1)式(图1),确认线性成立后,外推求得使用温度下的寿命值或     

聚碳酸酯不同气候区域大气老化相关性研究

本文研究了西德PC(Bayer公司产品)在我国四个典型气候区域的大气老化冲击强度衰减特性,从化学反应动力学角度出发。推导出材料户外使用寿命与所在地的环境条件(光能量Q和环境温度T等)的关系,即寿命方程:logτ=logA_o+B/T—DlogQ利用西德PC冲击强度寿命值和四地区的气象数据,对该方程进行线性回归分析,求出了方程参数和复相关系数。最后得到的方程是:logτ=0.1625+806.48/T—O.488logQ利用该方程可以预报西德PC在其他地区的寿命。     

热重法研究阿奇霉素的热寿命

用等温热重（TG）技术研究了阿奇霉素的热寿命。得到了失重为5％、7％和10％的寿命方程分别为Igτ=2083．96／T－4．1299、Igτ=4588\79/T-8.9821和Igτ=5074.97/T-9.7668.同量用Kinssinger法计算了第二步热分解反应的活化能为126\4kJ/mol。     

硅烷偶联剂表面改性UHMWPE纤维的工艺优化

以硅烷偶联剂KH-550在不同条件下处理超高相对分子质量聚乙烯(UHMWPE)纤维,采用正交实验方法,以硅烷偶联剂KH-550的浓度(A)、处理温度(B)、处理时间(C)为因素,以UHMWPE纤维的断裂强力、界面剪切强度(τ)为实验指标,研究了硅烷偶联剂KH-550处理UHMWPE纤维的最佳工艺条件。结果表明:UHMWPE纤维断裂强力的影响因素主次顺序为A,B,C,τ的影响因素主次顺序为B,A,C;硅烷偶联剂KH-550处理UHMWPE纤维的最优工艺为硅烷偶联剂KH-550质量分数17.5%,处理温度55℃,处理时间7 h,在此条件下得到的UHMWPE纤维的断裂强力为41.15 cN,断裂强力损失率为2.44%,τ为1.359MPa,τ的增加率为35.22%。     

聚酰亚胺热老化寿命的一种估算方法

以化学反应动力学原理为基础,利用热重分析法作为实验手段,通过线性模拟得出聚酰亚胺（PI）的寿命线性方程。克服了热老化寿命常规法试验时间长、所需试样量大、试验温度高的缺点。得出的理论结果和实际相仿,表明Coats-Redfern方法可以行之有效的估算高级工程材料PI的热老化寿命。     

周期性形变及臭氧对橡胶寿命的影响

本文用一种快速方法研究了臭氧及周期性形变在单一作用或综合作用下对轮胎橡胶热机械降解活化能Ｕ０及寿命τ２５的影响。结果表明,臭氧及周期性形变综合作用时（与二者和的先后次序无关）,对橡胶使用寿命的降低远较单一作用时为大。     

动态法热重分析（TG）推算硫化胶热寿命的方法

用换算时间的计算方法对石墨—硅橡胶复合体热重曲线(TG)进行动力学分析,用Doyle和Zsako′积分公式及Sharp和Wentworth扩展法微分公式,从一条热分析曲线推导出反应机理,算出活化能△E,频率因子A等动力学参数,计算寿命—温度关系。求得温度指数(寿命为20000h的最高使用温度)为229℃,在250℃下寿命为2820h。由算出的△E,A进行热分析曲线反算,以验证所得结果的正确性。     

动态法热重分析（TG）推算硫化胶热寿命的方法

本文用换算时间的计算方法对石墨——硅橡胶复合物热重曲线(TG)进行动力学分析,用Doyle和Zsako积分公式及Sharp和Wentworth扩展法微分公式,从一条热重分析曲线推断出反应机理,算出活化能△E,频率因子A等动力学参数,计算寿命——温度关系。求得该复合物温度指数(寿命为20000小时的最高使用温度)为229℃,在250℃下寿命为2820小时,由算出的△E,A进行热重分析曲线反算,以验证所得结果的正确性。     

硝酸酯火药安全贮存寿命的预估方法和结果

介绍了热加速老化试验预估火药安全贮存寿命的方法原理。对硝酸酯火药进行不同温度（95,90,85,75和65℃）的热加速老化。以有效安定剂消耗一半所需时间（τ）作为安全贮存寿命的临界点,对不同温度（t）下的τ值,用线性最小二乘法按Bethelot方程进行线性回归,预测了硝酸酯火药在常温（30℃）下的安全贮存寿命。收集了80余种硝酸酯火药安全贮存寿命的预估结果。结果发现,一般单基、双基、三基发射药和双基推进剂的安全贮存寿命在40a以上,而加入AP、TEGN等成分改性的双基发射药和推进剂安全贮存寿命大多低于40a。比较了4个温度点与5个温度点回归处理结果的差异。提出取消90℃试验,必要时增加55℃试验的建议。根据硝酸酯火药老化分解速率的温度系数和低温试验统计结果,提出单温度（65℃）短周期预测硝酸酯火药安全贮存寿命的简便方法。     

聚合物的热老化性能与TGA曲线的关系

有机聚合物在不少应用场所,要受到热因素的长期作用而老化变质。各种材料抵抗热老化的能力是不同的。经过实际使用或热老化试验所确定的每种材料的长期最高使用温度,叫做该材料某一性能的温度指数(t_0)。同时还可以得到不同温度(T°K)与其对应寿命(τ小时)的关系——热寿命线,或称热老化性能。 多年来国内外通用的热老化试验方法,如IEC 216号文;JB1763—76～JB1765—76,称为“常规法”(CA)。每评定一种材料的热老化性能,要用半年到一年的时间和较多的人力物力。近年来国内发展了一种快速方法——热重点斜法(TPS)(如JB1544—76),     

四-(4-甲氧基苯基)锰配合物的红外光谱及热寿命研究

研究了四 - (4-甲氧基苯基 )卟啉及其锰配合物的红外光谱 ,归属了它们主要红外吸收峰。同时 ,用等温热重法讨论了标题化合物的热寿命 ,得到了失重 5%、7%、1 0 %时的寿命方程分别为 :lgτ=1 .4938× 1 0 4 /T- 2 4 .5887;lgτ=1 .830 2× 1 0 4 /T- 30 .0 757;lgτ=1 .8540× 1 0 4 /T- 30 .2 4 79。     

聚氯乙烯的热降解研究

本文用热重分析(TG)方法研究了聚氯乙烯与热解反应速率的关系。根据Ozawa方法计算了未分级聚氯乙烯的热解反应活化能E,反应级数n和频率因子A。通过热寿命方程,估计出聚氯乙烯十年最高使用温度为87℃及70℃寿命贮存期为八十三年。     

ST 增粘油在高温状态下的流变特性

本文研究的 ST 增粘剂与150~#中极压荐生油配制的润滑油,在高温状态下的增粘性,η—T 关系符合η=exp(A+B/T)~2式;油品粘度与增粘剂 ST 浓度关系符合1gη=1gηo+kC,而流变形态满足1gτ=1gK+n1gr。该油品用于轧钢机摆动台齿轮润滑取得较为理想的效果。     

第二节 橡胶寿命估算方法的理论基础

采用加速老化试验预测橡胶的理论基础是时温等效原理和扩散限制氧化（DLO）模型。橡胶的热老化通常包含着氧化、热解和水解等化学反应,是一个非常复杂的过程,在几种同时或先后发生的化学或物理变化中,只能有一个反应是主要的,它决定老化的速度,并异致在保存和使用中橡胶物理机械性能的劣化。由化学反应动力学理论可知,老化性能P的变化与老化时间t和老化温度T之间必有内在联系。利用烘箱加速老化外推,可预测性能变化或橡胶寿命。根据对P、t和丁三者关系的不同处理方法,便产生不同的计算方法。     

嗜热布氏酸菌对梅州黄铜矿的生物浸出过程特性

研究了嗜热布氏酸菌对梅州黄铜矿的浸出机理和浸出过程特性. 嗜热布氏酸菌(简称A.B菌)在梅州黄铜矿表面的吸附过程符合朗格缪尔等温线,最大吸附量XAm 5.00×108 cell/g,吸附平衡常数KA 5.88×10-7 mL/cell. 梅州黄铜矿的浸出主要是通过A.B菌的直接氧化起作用. 单独A.B菌处理时,铜浸出速率为0.0137 g/(L·h),是Fe3+化学氧化速率的6倍. A.B菌(65℃)对梅州黄铜矿的浸出速率是常温氧化亚铁硫杆菌(简称T.F)的16倍(31℃). A.B菌生长和浸矿的最适温度均为65℃,微生物生长最佳pH为2.0,而浸矿最适pH为1.5. A.B菌处理10 d可使铜浸出率达91.3%,具有潜在的工业应用价值.     

初探化学法处理电镀废水的理论基础

0前言化学法目前仍是处理电镀废水的最有效的方法。化学法处理电镀废水的实质是在处理药剂和电镀废水之间发生一种化学反应。因此,它必然要遵循化学反应的规律和化工反应的原理。化学反应的规律是研究A物质和B物质能不能生成C物质和D物质,属于热力学范畴,并不涉及反应速率的问题。但是废水处理时(特别是连续     

异噻唑类复配杀菌剂对水性涂料罐内防腐防霉效果评价

介绍了绿色环境友好的异噻唑类杀菌剂A和B的热稳定性、与一些涂料的配伍性,及其防腐防霉性能等。杀菌剂A和B的稳定性、配伍性及其抗菌防霉效果实验分别参照GB/T 32777—2016、Kirby-Bauer Test Method、ASTM D4783-2013等方法来进行。经对比,实验结果表明,防腐剂A和B在-20～55℃温度下稳定,与水性涂料的配伍性良好,并能在罐内防腐体系中发挥良好的抗菌防霉效果。杀菌剂B比A的抗菌效果更为优异,且兼具防霉功能。     

掺杂锆钛酸铅与钛酸铅系压电陶瓷的正电子湮没研究

测量了不同掺杂改性的 PbZrO_3-PbTiO_3和 PbTiO_3系压电陶瓷的正电子寿命谱。按照正电子捕获理论对实验所得寿命谱参数与陶瓷微观结构缺陷的关系作了讨论。结果表明,长寿命成分τ_2(约300ps)相当于PZT或PT陶瓷中Pb空位缺陷对正电子的捕获。由缺陷对正电子的捕获率x随 PT中掺La~(3+)量增加而增大的现象,证实了La~(3+)占据ABO_3钙钛矿结构中的A位并产生Pb空位,而正电子可作为探测这种Pb空位浓度的一种手段。由PZT中x值与掺Bi~(3+)量的关系来推断,当 Bi~(3+)离子在较少掺杂量下主要进入A位,而在较大掺杂量下开始占据B 位产生氧空位。实验表明,正电子湮没技术是一种研究掺杂改性陶瓷微观结构缺陷变化的有力手段。     

深度冷冻热交换器操作极限的探讨

一、前言設計深度冷冻热交換器(图1)时,一般采取以下程序: 先选定必要的参数——放热流体A的压力P、进口溫度T_2、出口溫度T_1和流量W以及受热流体B的压力P′、进口溫度T′_1、出口溫度T′_2和流量W′。图1的下标2表示热端,下标1表示冷端,箭头表示流体状态参数变化的方向,A的溫度和焓值逐漸降低,B的溫度和焓值逐漸增高。根据热力学第一定律,应有下列关系:     

能量系统热经济寿命的决策模型与方法

提出了热经济寿命的新概念 ,基于此研究能量系统在何时更新其热经济性最佳的问题 ,并建立了单元系统的热经济寿命确定模型 ,尤其提出了复合系统确定热经济寿命的方法和决策模型 ,从而形成了能量系统热经济寿命的决策理论 .一个能量系统更新的实例 ,表明在它的热经济寿命时更新系统 ,可使系统创造更大的经济收益 .本文的工作为能量系统的设备更新提供了一种普遍适用的理论和方法 .