S用量对HNBR共混胶力学性能及耐热油性能的影响

研究了S用量对HNBR共混胶力学性能及耐热油性能的影响,研究表明,随着S用量增加,HNBR/FKM共混胶硫化程度降低,硫化时间变短;硬度、拉伸强度、100%定伸应力均先变小后变大,扯断伸长率先变大后变小;经热空气老化后,HNBR/FKM共混胶硬度变大,拉伸强度减小,扯断伸长率基本不发生变化;经热油老化后,共混胶硬度、拉伸强度、100%定伸应力均先减小后增大,扯断伸长率先变大后变小。     

双酚AF/BPP用量对HNBR共混胶力学性能及耐热油性能的影响

本文研究了双酚AF/BPP用量对 HNBR共混胶力学性能及耐热油性能的影响,研究表明,随着双酚AF/BPP用量减少,HNBR/FKM共混胶的硫化程度略微下降,硫化时间略微缩短;硬度、拉伸强度、100%定伸应力均先变小后变大,扯断伸长率先变大后变小;经热空气老化后,HNBR/FKM共混胶硬度上升,拉伸强度基本不变,扯断伸长率上升;经热油老化后,100%定伸应力和硬度减小,拉伸强度先变大后变小,扯断伸长率先变大后变小,质量变化率和体积变化率为负值,但绝对值变小。     

DCP/双酚AF硫化体系及用量对EPDM/FKM共混胶耐老化性能的影响

本文研究了DCP/双酚AF硫化体系及用量对EPDM/FKM共混胶耐老化性能的影响,研究表明,随着硫化剂DCP用量的变大,EPDM/FKM共混胶的硫化程度变大,工艺正硫化时间变小;老化前,共混胶拉伸强度变大,扯断伸长率先变大后变小,50%定伸应力变大;老化过程中,拉伸强度先变小后变大,扯断伸长率急剧变小,50%定伸应力略微增大。随着硫化剂双酚AF用量的变大,硫化程度基本不变,工艺正硫化时间变小;老化前,共混胶拉伸强度和扯断伸长率基本不变;老化过程中,拉伸强度先变小后变大,扯断伸长率急剧变小,50%定伸应力略微增大。     

硫化剂双酚AF和DCP对EPDM/FKM共混胶性能影响

研究了硫化剂双酚AF和DCP用量对EPDM/FKM共混胶硫化特性和热空气老化前后物理机械性能的影响。实验证明,随着双酚AF用量的增加,共混胶M_H变大,t_(10)基本不变,t_(90)变大;硬度和扯断伸长率基本不变,拉伸强度和100%定伸应力均变大;老化后,硬度和100%定伸应力变大,拉伸强度和扯断伸长率变小。随着DCP用量的增加,共混胶M_H变大,t_(10)基本不变,t_(90)变小;硬度基本不变,拉伸强度先上升后下降,100%定伸应力变大,扯断伸长率下降;老化后,硬度和100%定伸应力变大,拉伸强度和扯断伸长率均变小。     

硫化剂TMTD/S用量对EPDM/FKM共混胶老化前后交联密度、性能及损耗因子的影响

研究了硫化剂TMTD/S用量对EPDM/FKM共混胶老化前后交联密度、性能及损耗因子的影响。研究发现,随着TMTD/S用量变大,硫化胶t_(90)变小,M_H和M_H-M_L均变大。共混胶中EPDM相交联密度不断变大,老化后,交联密度进一步变大;FKM相交联密度基本不变,老化后,交联密度变大,但与TMTD/S用量基本无关;总交联密度不断变大。拉伸强度变大,扯断伸长率先变大后不变,100%定伸应力和硬度变大;老化后,拉伸强度变大,拉伸强度变化率降低,扯断伸长率变小,100%定伸应力和硬度变大。损耗因子减小;老化后,损耗因子进一步变小;测试温度提高,损耗因子减小。     

不同共混比NBR/CR共混胶的性能研究

研究了普通硫黄硫化体系下不同共混比的NBR/CR共混胶在热空气以及热油老化(100 ℃,72 h)前后物理机械性能的变化规律。结果表明,老化前随着CR用量的增多,NBR/CR共混胶的M_H-M_L随之增大,硫化程度变大,硬度变大,拉伸强度略微上升;热空气老化后,NBR/CR共混胶随CR用量的增多,拉伸强度略微上升,扯断伸长率下降,但其扯断伸长率变化率以及100%定伸应力变化率较NBR硫化胶的变化率小,即加入CR后NBR/CR共混胶耐热空气性能得到改善;NBR/CR共混胶经热油老化后,硬度下降,拉伸强度略微下降。     

TBzTD/S硫化体系中S用量对EPDM/FKM共混胶老化过程中性能影响

研究了TBzTD/S硫化体系中S用量对EPDM/FKM共混胶性能影响。研究表明,随着硫化剂S用量的变大,共混胶的硫化程度变大,工艺正硫化时间变小;共混胶硬度和100%定伸应力变大,拉伸强度和扯断伸长率先变大后变小,72 h老化后,硬度和100%定伸应力变大。老化前期,共混胶拉伸强度变大,老化后期,拉伸强度无明显变化规律;老化过程中,共混胶扯断伸长率不断下降,综合所有性能,在此硫化体系下,S用量为1.0份时性能最好。     

热预处理时间对EPDM/FKM性能影响及共混胶老化过程中交联密度变化的研究

研究了不同热预处理时间对EPDM/FKM性能的影响及共混胶老化过程中性能和交联密度变化。实验证明,随着预处理时间的延长,共混胶拉伸强度先上升后下降,扯断伸长率下降,硬度和100%定伸应力变大。热空气老化中,随着老化时间的延长,当热预处理时间为4 min时,拉伸强度先下降后上升;当预处理时间为6 min时,拉伸强度缓慢上升,扯断伸长率下降,硬度变大,100%定伸应力变大。老化过程中EPDM相交联密度增大,FKM相交联密度缓慢增大,共混胶总交联密度有所增加。综合考虑性能,热预处理时间为6 min较好。     

硫化剂TCY用量对CM/ACM共混硫化胶性能影响研究

研究了硫化剂TCY的用量对氯化聚乙烯橡胶(简称CM)/丙烯酸酯橡胶(简称ACM)共混硫化胶性能的影响。结果表明,随硫化剂TCY用量的增加,共混胶焦烧时间基本不变;MH—ML的值逐渐增大,交联程度增加;硫化胶的硬度逐渐增大,撕裂强度先增大后减小;拉伸强度先下降后上升,100%定伸应力增大,扯断伸长率和永久变形增大;老化后拉伸强度先下降后上升,100%定伸应力增大,扯断伸长率和永久变形增大;拉伸强度和100%定伸应力大于老化之前,差值较小。扯断伸长率、永久变形小于老化之前;耐热油老化后拉伸强度、100%定伸应力、扯断伸长率、永久变形的变化趋势与未耐热油老化之前基本相同,且低于耐热油老化之前;体积变化率、质量变化率均下降,耐热油性提高。     

AEM与乙烯甲基丙烯酸酯弹性体共混硫化胶性能研究

本文研究了不同共混比对乙烯丙烯酸酯橡胶（AEM）/乙烯甲基丙烯酸酯弹性体（EMA）共混硫化胶在热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,随着共混硫化胶中AEM含量的变化,硫化时间变化不大;随着A E M橡胶含量的减小,共混硫化胶的撕裂强度、硬度降低,老化前后共混硫化胶的1 0 0%定伸应力下降,拉伸强度呈现先上升后下降,扯断伸长率有下降的趋势。其中,老化后的拉伸强度、100%定伸应力均大于老化之前,但均变化不大,考虑可以做一些耐油性能要求相对不高又需要耐热空气老化的制品;耐热油老化后,拉伸强度和扯断伸长率是降低的,并且低于耐油之前,100%定伸应力逐渐增大,小于耐油之前相同共混比的值;体积变化率和质量变化率增大。     

EPDM/MVQ共混胶老化性能及共混两相交联密度变化的研究

研究了EPDM/MVQ共混胶老化过程中性能变化及共混两相交联密度的变化。实验表明,随着DCP用量的增加,共混胶硬度、拉伸强度、定伸应力均上升,扯断伸长率下降;老化后,硬度上升,拉伸强度、扯断伸长率下降;硬度变化率、拉伸强度变化率、扯断伸长率变化率均先下降后上升。老化过程中,共混胶拉伸强度先下降后上升,定伸不断变大,扯断伸长率先迅速下降,后缓慢降低。老化过程中,共混胶中EPDM相交联密度不断变大,MVQ相交联密度基本不变,共混胶交联密度变大。     

过氧化物硫化体系对CM／XNBR共混物性能的影响研究

研究了不同用量过氧化物硫化体系对氯化聚乙烯橡胶（CM）／羧基丁腈橡胶（XNBR）共混硫化胶各相交联密度及热空气老化前后的物理机械性能、耐油性能等的影响规律。结果表明,随硫化体系用量的增加,共混硫化胶两相的交联密度都明显增加,交联密度差值变大;焦烧时间逐渐降低;硬度、拉伸强度、100％定伸应力、体积磨耗量呈上升趋势,永久变形、扯断伸长率明显降低,撕裂强度整体变化不大,常温下体积和质量变化率均很小,高温下体积和质量变化率明显降低后趋于平稳;热空气老化后,硬度、拉伸强度、100％定伸应力、撕裂强度整体上升,扯断伸长率整体下降,体积磨耗量整体变化不大;热油老化后,拉伸强度、100％定伸应力变化不大,扯断伸长率明显降低。     

CM与乙烯甲基丙烯酸酯弹性体共混硫化胶性能研究

本文研究了不同共混比对氯化聚乙烯橡胶（CM）/乙烯甲基丙烯酸酯弹性体（EMA）共混硫化胶在热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,随着共混硫化胶中EMA含量的增大,硫化时间延长;随着EMA橡胶含量的增大,共混硫化胶的撕裂强度、扯断伸长率基本保持不变,硬度、100%定伸应力增大,拉伸强度降低,老化前后共混硫化胶的各项性能变化趋势跟老化之前大体相同,并且变化不大,所以EMA硫化胶的热空气老化性能好。耐热油老化后,拉伸强度和扯断伸长率是降低的,并且低于耐油之前,100%定伸应力逐渐增大,小于耐油之前相同并用比的值;体积变化率和质量变化率增大。     

碳纳米管增强氢化丁腈橡胶的性能

以碳纳米管(CNTs)为增强填料,考察了CNTs用量对氢化丁腈橡胶(HNBR)混炼胶硫化特性及硫化胶物理机械性能、高温拉伸性能和耐老化性能的影响,并研究了CNTs增强HNBR硫化胶的动态力学性能和加工性能,表征了CNTs在橡胶中的分散状况。结果表明,随着CNTs用量的增加,HNBR混炼胶的硫化效率提高,且具有优异的抗硫化返原能力,HNBR硫化胶的拉伸强度变化不大,邵尔A硬度、100%定伸应力和撕裂强度逐渐提高,扯断伸长率和回弹性减小,高温扯断伸长率减小,高温拉伸强度和100%定伸应力提高;CNTs增强HNBR硫化胶老化后的拉伸强度无明显变化,邵尔A硬度和100%定伸应力提高,扯断伸长率减小。相比未增强HNBR硫化胶,CNTs增强HNBR硫化胶的弹性模量增大,损耗因子峰值减小,加工性能得到改善;CNTs在橡胶基体中整体分散比较均匀,局部存在团聚现象。     

S用量对EPDM/FKM共混胶性能及交联密度影响

研究了硫磺用量对EPDM/FKM共混胶性能及交联密度的影响。随着硫磺用量的增加,共混胶拉伸强度先上升后下降,扯断伸长率上升。EPDM相交联密度明显变大,FKM相交联密度基本不变,总交联密度变大。老化后,拉伸强度上升,当硫磺用量为0.5份时,拉伸强度变化率最低;扯断伸长率下降,当硫磺用量为0.3份时,扯断伸长率保持率较好。老化前后FKM相交联密度变化只与老化时间有关而与硫磺无关。     

TOTM/DOP并用比对CM/EVM共混胶性能的研究

本文主要研究了CM/EVM为70/30配比时,不同TOTM/DOP配比下共混胶料的力学性能、耐热氧老化性能、耐油性能。结果表明:随着TOTM用量的增加,热空气老化前,拉伸强度增大,扯断伸长率基本不变,100%定伸应力呈逐渐上升的趋势;热空气老化后,拉伸强度逐渐下降,扯断伸长率增大,50%定伸应力逐渐减小。在3#标准油中老化后,扯断伸长率呈下降趋势,100%定伸应力增大,拉伸强度增大,体积变化率减小。     

DCP/TAIC用量及老化行为对NBR/EVM共混胶性能的影响

课题研究了DCP/TAIC用量及不同老化行为对NBR/EVM共混胶的硫化特性、总交联密度、两项交联密度、物理机械性能、压缩永久变形及压缩蠕变等性能的影响;结果表明共混胶随着DCP/TAIC用量增大,其总交联密度、两项交联密度、拉伸强度、100%定伸应力、硬度和压缩蠕变呈上升趋势,扯断伸长率和压缩永久变形呈上升趋势;老化后总交联密度、两相交联密度、100%定伸应力、硬度和老化前相比都增大,拉伸强度和扯断伸长率都减小,老化前后扯断永久变形基本不变。     

独立硫化体系对CM/XNBR共混物性能影响的研究

采用CM与XNBR各自常用硫化体系,研究了不同CM/XNBR共混比的共混硫化胶在热空气老化前后的物理机械性能、耐油等性能的影响规律。结果表明,随XNBR用量的增加,焦烧时间缩短;拉伸强度先下降后上升;100%定伸应力、200%定伸应力、伸长率、撕裂强度、硬度、常温下的体积和质量变化率均变化较小;体积磨耗量呈先下降后上升的趋势;拉伸永久变形、热油下体积及质量变化率明显降低;热空气老化后,伸长率整体下降,拉伸强度、100%定伸应力和200%定伸应力均有明显提升,撕裂强度和硬度没有明显变化,体积磨耗量除CM纯胶有明显降低外,其它配比的磨耗体积变化不大;热油老化后,伸长率明显降低,拉伸强度略有降低,100%定伸应力基本不变,200%定伸应力明显提高。     

共混温度对EPDM/FKM性能影响及共混胶老化过程中交联密度变化的研究

研究了不同共混温度对EPDM/FKM共混胶老化前后性能影响及共混胶老化过程中性能和交联密度的变化。实验证明,40℃时,FKM310黏度较大;60℃时,两者黏度相近;110℃时,EPDM3250黏度较大。当共混温度分别为40、60、110℃时,随着共混温度的提高,共混硫化胶的硬度、拉伸强度、100%定伸应力和扯断伸长率均有提高。共混温度为110℃综合考虑性能较好。     

ACM/CM共混胶的老化及耐介质性能研究

研究了丙烯酸酯橡胶(ACM)/氯化聚乙烯(CM)共混比对其硫化胶热空气老化前后的物理机械性能和耐油性能等的影响。结果表明,随着ACM用量的增大,硫化胶撕裂强度和硬度均下降;老化前后的拉伸强度和100%定伸应力均先增大然后减小,拉断伸长率和拉断永久变形与之相反。老化后的拉伸强度和定伸应力均高于老化前的数据,拉断伸长率和拉断永久变形均低于老化前的数据。随着ACM用量的增大,正硫化时间缩短。随着ACM用量的增大,热油浸泡后的硫化胶体积变化率和质量变化率均减小,耐油性能增强。