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探讨了负摩阻力的计算方法及考虑负摩阻力时对承和的验算,对软土层超过15米,上部堆载大或地下水位大幅度下降地区的桩,尤其是端承桩而言,具有较大的工程实际意义。 相似文献
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结果分析表明,分布于桩身的支盘能较充分地利用桩侧土的承载力,支盘承受了桩的大部分阻力(超过50%),桩的Q—S曲线类似如端承桩的缓变形曲线,具有较好的受力特性。并且随着竖向荷载的增加,侧摩阻力由大到小,而支盘阻力和桩端阻力则由小到大,逐渐发挥其作用,支盘和桩侧摩阻力之间存在互补的关系,往往是侧摩阻力达到极限值之后,支盘才更有效地发挥端承作用,有明显的时间和顺序效应。 相似文献
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针对有限单元法和长短桩通用分析方法两种分析长短桩基础的方法,比较了他们在位移,桩侧摩阻力和桩端阻力方面计算结果的差别。比较分析表明尽管两种方法的结果具有相似的分布规律,但是通用分析方法的位移计算结果大多情形下要小于有限元解。两种分析方法的桩侧摩阻力分布规律差别主要体现在桩顶附近,有限单元方法结果大于通用分析方法解。长桩的桩端阻力分析中通用分析方法结果偏大,但短桩的桩端阻力二者差别不明显。 相似文献
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通过预应力高强混凝土管桩(PHC管桩)在不同土性中的计算单桩承裁力、压桩参数与静载试验结果对比,分析了PHC管桩端阻力、侧阻力分配情况、不同土性中的闭塞效应与单桩竖向极限承载力的相互关系。 相似文献
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根据桩受力的特点,讨论了大桩端阻力渐进破坏的机理,从而明确了端阻力随直径增大而降低的原因,澄清端阻力并不是因调整下沉变形而折减。 相似文献
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CFG桩的室外模拟试验研究及有限元分析 总被引:2,自引:0,他引:2
通过对CFG桩复合地基的室外模拟试验研究,通过在赣州市的几组模型试验,来分析所加荷载与桩最终沉降、桩端承力、桩侧摩阻力的关系。同时利用有限元法CFG桩复合地基的变形性状以及褥垫层厚度、桩身刚度对承载力影响规律进行了计算分析。并对CFG桩复合地基的设计计算提出了一些新看法。对实际工程可起借鉴作用。 相似文献
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该文通过不同桩长的水泥搅拌桩单桩承载力静荷载试验,运用数据统计数据处理方法,建立单桩承载力、侧摩阻力与桩长之间的相关回归方程,即数学模型。该数学模型为不同桩长的设计,提供了单桩承载力或侧摩阻力的取值范围。 相似文献
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韩晓雷 《西安矿业学院学报》1998,18(3):231-235
利用直接剪切试验仪研究了且北-1井区不同含水状态下的不同密度实度砂样与不同粗糙度的混凝土表面之间的摩阻特性,初步得到了界面上的极限摩阻力,随作用于界面上的正应力的变化规律;提出了均质砂土场地中桩侧摩阻力的计算公式。 相似文献
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对《建筑桩基技术规范》中端阻力在嵌岩5倍桩径时为零提出了疑问,认为岩石因岩性的不同和岩石强度的不同,节理发育与风化程度的差异,并非所有的岩石都适用于这一规定,尤其是强度较低的泥岩等软岩,当嵌岩5倍桩径时端阻力并不为零,有可能还较大。因此用《建筑桩基技术规范》指导软岩中嵌岩桩的设计将会过分保守。另外,对于支承在软岩上的扩底桩没有具体的规范条文用于计算。若按《建筑桩基技术规范》计算,则存在着随嵌岩深度的增加,承载力减小的趋势,承载力无法满足。 相似文献
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剪切位移传递法确定单桩承载力 总被引:1,自引:0,他引:1
剪切位移传递法主要特点是将桩侧摩阻力与端阻力分开考虑,位移协调将二者再联系起来。计算时将桩分成若干微小单元,根据桩的沉降由桩尖位移和桩身压缩量两部分之和组成,列出n元非线性平衡方程,解此n元非线性方程组并用迭代法可求得在一假设桩尖位移下桩顶竖向作用力,预估出单桩在竖向荷载作用下的荷载-沉降曲线。 相似文献
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陈冬瑞 《探矿工程(岩土钻掘工程)》2001,(6):15-17
分析了影响钻孔灌注桩成桩质量的多种因素,并提出了相应的质量保证措施.提出了几种提高桩端阻力的方法预加载法,扩大端承面积法,滞后压浆法. 相似文献
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工程桩单桩承载力的确定是桩基设计中的首要问题,为桩基设计提供参考指标的岩土工程勘察报告起着十分重要的作用,对大直径钻孔灌注桩单桩承载力的预估,桩周土摩阻力标准qs的取定至关重要。论文通过对钻孔灌注桩静载荷试验、高、低应变检测的对比分析,探讨桩侧摩阻力标准值qs如何取值较为合适。 相似文献
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该文以天津东站地下变电站工程所使用的超长钻孔灌注桩为研究对象,采用锚固法进行超长桩的竖向抗压静荷载试验。试验结果表明:超长桩的荷载位移曲线为平缓型,属于典型的端承摩擦型桩曲线,且单桩的竖向抗压极限承载力均不小于试验最大荷载;桩身轴力的传递是自上而下进行的,即随着深度的增加轴力逐渐减小,并在荷载增加时,桩身轴力的传递性降低;桩身所承受荷载大部分由桩侧摩阻力提供,且由于地基土层性质的差异,桩侧摩阻力表现为随深度的“驼峰形”分布,当荷载达到一定值后,桩侧摩阻力不增反减,发生桩土软化的现象。 相似文献