自起动永磁同步电动机转子结构分析

自起动永磁同步电动机通过定子旋转磁场与笼型转子相互作用形成的异步转矩完成起动,转子的笼条由铸铝或铜条焊接而成。由于转子上需要同时安放永磁体和鼠笼导条,在有限区域里的"空间竞争"较为激烈,转子结构设计显得尤为重要。     

鼠笼型异步电动机转子笼条和端环起动温升的计算

电动机转子绕组的起动温升是在进行电机设计时的一个重要参数.本文介绍鼠笼型异步电动机转子笼条和端环起动温升的计算方法.     

考虑实心体涡流影响的笼型实心转子电机起动工况导条电流分布的解析计算

笼型实心转子感应电机实心体与导条感应电流相互耦合,尤其是两极电机起动时,实心体涡流对导条电流分布产生很大影响,使导条电流密度由槽口至槽底呈现先减小后增大的不对称U型分布.传统计算方法会导致转子参数计算误差较大,严重影响电机设计的准确性.该文建立考虑磁场饱和效应的二维多层电磁场解析模型,求解两极笼型实心转子感应电机起动工况下的磁场分布.在此基础上,计及转子铁心轭部感应电流影响,建立转子导条电流解析计算模型,并求解电机在起动运行时笼型导条电流密度的分布.最后,通过与有限元仿真结果对比,验证不同电压下起动时,所求解的导条电流密度分布规律的准确性.结果表明所提出的计算方法适用于包括两极电机在内的各种极数笼型实心转子感应电机,为该类电机起动参数及性能的准确计算提供了参考.     

不同转子结构对复合笼条转子感应电动机性能的影响

针对复合笼条转子感应电动机运行性能稍差的弱点,提出3种不同转子结构的复合笼条转子感应电动机,并对不同转子结构的磁场进行分析,计算3种转子结构复合笼条转子感应电动机的起动性能和转子槽漏感,对转子导条电流与转子导条损耗进行分析,此外还分析3种转子结构复合笼条转子感应电动机的运行性能。通过起动与运行性能计算结果与实测结果的对比分析,说明了计算结果满足工程实际的需要,分析结果表明转子采用复合导条与铸铝导条交替式的复合笼条转子感应电动机比转子全部为复合导条的复合笼条转子感应电动机的效率和功率因数有较大幅度提高,为电机优化设计提供参考依据。     

复合笼条转子异步电动机的参数辨识

首先建立了复合笼条转子异步电动机的数学模型，然后利用推广的卡尔曼滤波法，将模型中转子电阻和漏感增广为状态变量，对其进行了辨识，利用辨识得到的参数对电机的起动过程进行了仿真，将复合笼条转子感应电机的转子参数及仿真结果与普通感应电动机进行比较，说明复合笼条转子异步电动机良好的起动性能。     

笼条对磁阻转子电励磁同步电机性能影响

针对磁阻转子定子电励磁无刷同步电机(SEEBSM)起动较慢、带负载能力不强等问题,研究了在磁阻转子内添加笼条结构对电磁性能和温度的影响。阐述了带有笼条的磁阻转子结构的工作原理以及运行方式。采用有限元方法分别研究了磁阻转子有、无笼条与不同笼条组合形式对转速的影响,以及笼条对带负载能力的影响。建立了三维稳态温度场物理模型,分别对磁阻转子有、无笼条结构下的稳态温升进行了仿真研究。研究结果表明,磁阻转子带笼条结构可以大幅度提高电机的起动性能和带负载能力,负载运行时主要结构的稳态温升虽明显增大,但仍满足绝缘等级要求。     

复合笼条转子感应电动机不同转子材料特性对起动性能的影响

利用电磁场理论和变分法建立了复合笼条转子感应电动机起动时二维电磁场的数学模型，给出了利用有限元法求解正弦时变场的方法。在计算过程中，以定子端电压为约束条件，对定子起动电流进行了迭代计算，得到了额定电压下的起动电流和起动转矩。以此为基础，改变转子槽形，计算转子不同材料时不同转子结构电机的起动性能。通过方案比较，选取合理的转子槽形和材料，进行样机的加工和试验，把计算结果与实测结果进行对比，表明复合笼条转子感应电动机起动性能的计算结果满足工程实际的需要。同时，将计算结果与普通感应电动机起动性能进行比较，证明复合笼条转子感应电动机具有良好的起动性能。     

磨煤机电机断条的原因分析及处理

0引言 由于磨煤机属于重载起动,容易出现断条现象.我厂始建于1989年,总装机容量为81MW,有3台燃煤锅炉,其中2#、3#炉为煤粉锅炉,每台锅炉均配置2台型号为DTM250/390的磨煤机,电机型号为JSQ157-8 330kW,转子笼条为双鼠笼电机,外笼条为黄铜,内笼条为紫铜.在运行过程中,经常出现断条,有的笼条断得多了造成起动困难,甚至起动不起来,有的笼条飞出,将电机绝缘损坏.     

异步电动机轻载起动转子断条故障检测方法

结合笼型异步电机的轻载和起动特性,对笼型异步电动机转子断条故障特征进行了机理仿真与实验分析.在此基础上提出了基于短时傅里叶变换(STFT)的异步电动机转子断条故障检测方法.实例结果表明,该方法是行之有效的.     

轻型锰铁转子导条在三相异步电动机中的应用

通过阐述轻型锰铁转子导条的选用,以提高三相鼠笼感应电动机的起动性能。虽然感应电动机以普遍性和简单化受欢迎,但是起动转矩低,起动电流达到额定电流的5~8倍。解决该问题的一个简单方法是引入新型轻锰铁材质的转子导条,通过錳铁转子的"集肤效应"来提高起动时的功率因数。本文阐述了相关的电磁理论来论证该论点,通过计算机模拟和测试一台0.75kW的感应电机来证实其有效性。     

上期想想看答案

1、双笼型电动机转子铁心上、下笼条之间,为什么要留一条缝隙？ 双笼型电动机上笼条的特点是电阻大,称起动笼,一般用黄铜或青铜制成;下笼条的特点是电阻小,称工作笼,一般用紫铜制成。电动机工作时,上笼条电流产生的漏磁通既包围上笼条,     

高压电动机转子笼条断条的原因及改进方法

1 引 言 大武口发电厂锅炉辅机设备高压异步电动机自投产以来频繁出现电动机线圈烧毁、转子笼条断条、转子熔铝等故障。故障多发生在频繁启动且负荷大的排粉机、磨煤机及渣浆泵。仅1993年就发生了2起因磨煤机转子熔铝致使高压电动机报废的事故，造成了很大的经济损失。1994年利用机组大小修将该设备转子改为铜条笼，但转子断条故障又相继发生，仅1995年统计为11次，故障率为35%，严重影响了电力生产的正常运行和安全。2 转子笼条断条分析2.1 转子笼条断条现象 笼条断裂与电机负载形式及起动情况有关，大武口发电厂转子笼条断裂90%…     

一种新型舰用低起动电流异步电动机

普通笼型异步电动机起动性能差,起动电流通常为额定电流的5～7倍,这样不仅会对电机造成危害,在容量有限的舰船电力系统中,还限制了电机容量的提高,浪费电能.介绍了转子带中间附加电阻的双定子笼型异步电动机,其具有笼型转子异步电动机的结构和运行特点,同时其有绕线转子异步电动机串电阻起动的优点.     

双鼠笼铸铝转子异步电动机的准确等效电路

1引言双鼠笼铸铝转子异步电动机广泛地应用于起动电流受限制,但要求有高起动转矩的场合。目前对于双鼠笼铸铝转子电机的计算,其结果特别是机械特性的计算往往与实际的实验结果有差距。一般设计和计算双笼转子电机的通常方法都假设在转子槽中仅放置上、下笼条,不考虑有物体填充在它们之间的缝隙内。实际上由于转子笼条是用铝或铝合金浇铸而成,不仅转子的上下笼槽内铸满了铝,而且     

复合笼型转子感应电动机起动性能的数值计算

给出复合笼型转子感应电动机起动时的求解域、边界条件和假设条件.利用电磁场理论和变分法建立了复合笼型转子感应电动机起动时二维电磁场的数学模型,给出了正弦时变场单元分析过程和离散格式以及最终的总体合成方程.在电磁场的数值计算过程中,以定子端电压为约束条件,对定子起动电流进行迭代计算,得到了额定电压下的起动电流和起动转矩,最后把正弦电磁场计算结果与实测结果进行对比,表明复合笼型转子感应电动机起动性能的计算结果满足工程实际的需要.同时,将计算结果与普通感应电动机进行比较,表明了复合笼型转子感应电动机具有良好的起动性能.通过改变复合材料的磁导率和电阻率的大小,进一步研究了复合材料磁性能和电性能的变化对起动性能的影响,对于合理选取复合性材料铜铁合金配方有一定的意义.根据复合笼型转子感应电动机一对极下的非线性时变场的求解结果,计算了10个槽的漏感,计算结果表明,起动时各槽参数并不相同.     

双鼠笼感应电动机的结构及转子槽形设计

介绍双鼠笼感应电动机的结构特点、转子上下导条在电机起动与运行中的作用、转子导条的不同形状、导条材质的选择和转子槽形的类型,并展示了两种转子槽形的比较结果及它们在电机设计中的适用性。     

双鼠笼转子防断条原因分析与实践

从双鼠笼转子结构出发，分析了笼条断裂系笼条在槽内松动，电磁力、离心力和热应力等多方面因素造成。同时提出了新型防断条结构，用于实践中取得了防止断条和提高起动力矩等效果。     

同步电动机起动绕组及鼠笼型异步电动机转子绕组起动温升的计算

本文叙述异步起动时,转子起动绕组的温升发热问题。文中分析了满压、降压、空载、负载等不同起动工况下的起动时间、绕组吸收能量以及笼条温升与实心磁极表面温升。并指出:对一般有起动笼条的电机,当带负载起动时,应尽可能采用满压起动;对实心磁极同步电机,则适当降低起动电压对降低起动温升是有利的。文中还附有算例。     

笼型高压感应电动机转子断条故障的技术处理

一种意大利ITALIANO制造厂生产的高压感应电动机采用笼型单笼转子结构,笼条采用铜排,两端各伸出铁心近150 mm长度,转子铁心两端短路铜环呈斜锥体结构,环壁厚50 mm,近铁心端面与各笼条端部截面铜焊焊接.多出转子铁心两端的各铜排端部形成"排热风扇",对转子进行自冷散热.转子轴伸侧转轴装有金属风扇.     

三相笼型异步电动机起动电流的瞬态计算与分析

采用有限元方法在考虑笼型异步电动机的端部漏抗、端部电阻、铁心饱和特性以及转子导条集肤效应的情况下准确计算了三相笼型异步电动的起动电流。试验证明,所计算起动电流值与实测值相差5%以内。