应变速率对铸态低镍奥氏体不锈钢热塑性的影响

通过高温拉伸试验研究了应变速率对Cr15Mn9Cu2NiN和Cr17Mn6Ni4Cu2N两种铸态奥氏体不锈钢热塑性的影响。结果表明:Cr15Mn9Cu2NiN钢的显微组织为单一奥氏体,而Cr17Mn6Ni4Cu2N钢中有残留δ铁素体分布在奥氏体晶界和晶粒内部;将应变速率由0.1s-1升高至10s-1后,变形时奥氏体晶界处增加的应力集中的作用与减少晶界滑移的作用相抵消,因此对Cr15Mn9Cu2NiN钢的热塑性无明显影响;但Cr17Mn6Ni4Cu2N钢的显微组织中存在较多的奥氏体/铁素体相界,这些相界在高应变速率时会变成位错源迅速产生大量的位错,从而提高奥氏体和铁素体强度,降低铁素体处的应力集中作用,使其断面收缩率提高10%以上。     

奥氏体不锈钢波纹管的热处理

一、奥氏体不锈钢的特点奥氏体不锈钢的标准组成是18％Cr、8％Ni。一般叫做18-8不锈钢。以它做基准,根据使用目的变化C、Ni、Cr的含量,或添加Ti、Nb等元素,便可产生其它奥氏体不锈钢,例如:1Cr18、Ni9Ti、0Cr18Ni10Ti、1Cr18Ni11N_b等。其化学成分如表1,用这些不锈钢做弹性元件波纹管,与黄铜、磷铜等波纹管相比,具有耐高温,高压和耐蚀等特点。因此奥氏体不锈钢波纹管的应用越来越多。图1是18％Cr+Ni及8％Ni+Cr的断     

Al—1Cr18Ni9Ti焊接界面微观组织研究

对Al与1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行焊接,利用金相显微镜和ARMY1800型扫描电镜（SEM）分析了Al-1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接界面附近的微观组织结构;并借助于Rigaku D/max-2400型X射线衍射分析仪（XRD）判定出焊缝过渡区的相组成。研究结果表明：焊缝不同区域出现不同的物相。在焊缝中心,主要是以CuNi2.α-Al（Si）共晶以及少量AlCu3等形式存在;在不锈钢界面反应区主要以Ni基固液体以及Fe-Ni-Cr的γ奥氏体组织存在;而在Al侧界面反应区主要以α固溶体组织形式存在。     

0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17不锈钢在熔融LiCl-5%Li2O中的腐蚀行为

采用浸没法分别研究了0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17三种不锈钢材料在700℃LiCl-5%Li2O(质量分数)熔融盐中的腐蚀行为.结果表明:0Cr18Ni9和1Cr13不锈钢的腐蚀产物主要为LiFeO2和LiCrO2,1Cr17的腐蚀产物主要由LiFeO2、LiFe5O8和LiCrO2组成;三种钢的腐蚀速率均随时间的延长而增大,并且1Cr13的腐蚀速率明显大于1Cr17和0Cr18Ni9的;在试验条件下,1Cr17铁素体钢和0Cr18Ni9奥氏体钢的耐蚀性能相当,均优于1Cr13马氏体钢.     

WC-10wt.%Ni3Al硬质合金刀具与0Cr18Ni9不锈钢的元素扩散研究

采用扫描电镜(SEM)/能谱分析仪(EDS)分析,进行了WC-8wt.%Co和新型无钴硬质合金刀具WC-10wt.%Ni3Al与0Cr18Ni9奥氏体不锈钢元素扩散的研究,用维氏硬度测量仪测量了扩散界面处的硬度,并对刀具的元素扩散机理进行了分析。结果表明:WC-8wt.%Co中的粘结剂元素Co会扩散到0Cr18Ni9中,而WC-10wt.%Ni3Al中的粘结剂组成元素Ni几乎不发生扩散;粘结剂元素Ni会降低硬质合金基体元素W、C向0Cr18Ni9的扩散,扩散温度在400℃时影响较小,当温度达到800℃时,材料WC-10wt.%Ni3Al中的W、C元素向0Cr18Ni9的扩散程度明显比WC-8wt.%Co材料低;WC-10wt.%Ni3Al刀具材料在靠近扩散结合面附近的硬度损失率比WC-8wt.%Co小。     

不同工艺参数下0Cr18Ni9钢薄壁管脉冲钨极氩弧焊接头的组织与拉伸性能

采用脉冲钨极氩弧焊(P-TIG)对规格为?14 mm×2 mm的0Cr18Ni9钢管进行焊接,研究50％脉宽比以及不同基值电流(20～30 A)、峰值电流(40～60 A)、脉冲频率(0.3,0.5 Hz)下接头的组织及拉伸性能.结果表明:不同工艺参数下接头焊缝区组织均为奥氏体+δ铁素体,但δ铁素体形态及含量有明显差异...     

1Cr18Ni9Ti不锈钢脉冲超窄间隙焊接头的组织及耐腐蚀性能

采用脉冲超窄间隙焊(UNGW)工艺对20 mm厚1Cr18Ni9Ti不锈钢板进行焊接,研究了该脉冲UNGW接头的显微组织、力学性能及耐腐蚀性能.结果表明:脉冲UNGW接头打底焊缝区的组织为奥氏体等轴晶+板条状δ铁素体,填充和盖面焊缝组织为奥氏体柱状晶+板条状和网状δ铁素体;部分熔合区组织为奥氏体+蠕虫状δ铁素体,而不完全混合区组织为奥氏体+δ铁素体,且其组织形态较为杂乱;热影响区组织为奥氏体+条带状δ铁素体.脉冲UNGW接头的塑性和韧性优于直流UNGW接头的,但强度低于直流UNGW接头的.脉冲UNGW接头熔合区+热影响区、焊缝区、完整接头及母材在NaCl溶液中的耐腐蚀性能依次增强;脉冲UNGW接头在硝酸溶液中的耐晶间腐蚀性能比未敏化处理母材的与直流UNGW接头的差,但明显优于敏化处理母材的.     

不锈钢焊接接头疲劳强度试验研究

通过焊接接头疲劳试验对SAF2 2 0 5双相不锈钢和 1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头S—N曲线进行详细分析 ,并与 16Mn钢焊接接头的试验结果进行比较 ,讨论不同材料焊接接头及试样接头型式对S—N曲线的影响。试验结果表明 ,SAF2 2 0 5钢和 1Cr18Ni9Ti钢焊接试样的常数m和N =2× 10 6疲劳强度与国际焊接学会 (IIW )推荐的数值有较大差异 ,采用IIW的S—N曲线对本文不锈钢焊接试样疲劳评定时 ,将给出偏于安全的结果 ;接头型式不同导致焊接接头局部应力集中有较大差异 ,因而对采用名义应力表示的S—N曲线有明显影响 ;在同类接头形式下 ,SAF2 2 0 5钢和1Cr18Ni9Ti钢焊接接头的焊态疲劳强度高于 16Mn钢焊接接头 ,而双相不锈钢接头具有更高的疲劳强度     

Ni对0Cr16Ni4Mo钢组织与性能的影响

调整Ni元素在0Cr16Ni4Mo钢锭中的含量,采用力学性能测试及光学显微镜进行微观组织分析,研究不同Ni元素含量对0Cr16Ni4Mo马氏体不锈钢组织与性能的影响。实验结果表明:当Ni元素含量达到5.3%时,0Cr16Ni4Mo钢的屈服强度和抗拉强度优于Ni含量较少的坯料;当Ni元素含量达到5.3%时,热处理后钢的微观组织的主体为板条马氏体,铁素体几乎不存在;冲击试验结果表明,随着Ni元素的提高,材料微观组织中的铁素体数量得到一定程度的控制,有利于材料冲击韧性的提升。     

0Cr18Ni9不锈钢箔的飞秒激光烧蚀

利用飞秒激光对厚度为20 μm的0Cr18Ni9不锈钢箔进行了表面烧蚀、微细切割等试验,并研究了不锈钢箔的烧蚀特性。首先,根据烧蚀区域的直径和脉冲能量的关系,得到了0Cr18Ni9不锈钢箔的单脉冲烧蚀阈值,并估算了飞秒激光的束腰半径。然后,对飞秒激光切割不锈钢箔的边缘进行金相观察并测试了切割试件的电阻率,以确定飞秒激光切割对不锈钢箔的热影响。最后,对切割试件进行X射线衍射分析(XRD),以确定飞秒激光切割对不锈钢箔物相组成的影响。实验结果表明:飞秒激光的束腰半径为10.416 μm;厚度为20 μm的0Cr18Ni9不锈钢箔的单脉冲烧蚀阈值为0.455 J/cm²;飞秒激光切割后试件的金相组织处于回复阶段,因此金相组织不会产生明显变化;飞秒激光切割后不锈钢箔的物相组成没有变化,但物相的相对含量发生了改变。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢深冷处理后的钻削加工试验研究

经深冷处理后的奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti属于较难加工材料,本文结合该型号产品的加工需求,以在产品零件上钻削直径10mm的孔作为研究对象.为了获得理想的切屑形状,改善排屑性能,选用合理的刀具及延长刀具寿命,采用硬质合金钻头和含钴白钢钻头加工材料进行对比试验.研究表明:含钴白钢钻头钻削1Cr18Ni9Ti不锈钢的切削...     

半固态下1Cr18Ni9Ti钢轧制过程中的组织演变

对用电磁搅拌装置制备的半固态奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti钢进行了直接轧制成形试验。轧制前后微组织的分析结果表明：半固态1Cr18Ni9Ti钢具有球形或近球形的初生固相颗粒，并大多呈聚集状态；轧制变形后，液固相发生分离，产生液相偏析；只有当固相率达到50％时，初生固相颗粒在轧制过程中才会发生塑性变形，同时初生固相颗粒内部的δ相由多边形状转变为板条形状。     

超薄层0Cr18Ni9/20 g复合钢板的焊接工艺及接头组织

采用H1Cr24Ni13型奥氏体不锈钢焊丝和钨极氩弧焊(TIG)方法对不锈钢覆层厚度为0.5 mm的0Cr18Ni9/20 g异种钢复合钢板进行了对接焊,并应用光学显微镜、能谱(EDS)、线扫描以及扫描电镜等方法对焊接接头组织进行了研究。结果表明:用TIG方法及相应的工艺参数焊接0Cr18Ni9/20 g复合钢板,可以保证覆层金属具有所需的成分和组织。     

爆炸复合板复合界面微观组织分析

采用光学显微镜，扫描电子显微镜、X射线能谱仪和电子背散射衍射仪，研究了铁素体不锈钢－钢（oCr13Al/16MnR,0Cr13Al/20g)，奥氏体不锈钢－钢（1Cr18Ni9Ti/Q235A,0Cr18Ni10Ti/16MnR)和双相不锈钢－钢（00Cr22Ni5Mo3N/Q345C）三类爆炸复合钢板结合区的显微组织特征，发现结合界面呈准正弦波状结合，热处理后结合区基板脱碳，复板渗碳，而且在复合界面复板侧有一个超细晶粒带，热处理达一定时间后，基板脱碳界面与板面平行。     

00Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢的埋弧自动焊

在化工,炼油等机械制造厂中常常会遇到一些耐酸不锈钢的焊接。常用的不锈钢板是0 Cr 18 Ni 9 Ti型,但根据工作介质的不同,在某些容器及管子的材质选择上要求比0 Cr 18 Ni 9 Ti不锈钢具有更高的抗晶间腐蚀性能。众所周知,00 Cr 18Ni 12 Mo 2Ti不锈钢的抗晶间腐蚀能力相当优越,它是在0 Cr 18 Ni 9 Ti基础上适当提高铬、镍含量,并加入2～3％的钼,藉     

00Cr18Ni12Mo2Ti不銹鋼的埋弧自动焊

在化工,炼油等机械制造厂中常常会遇到一些耐酸不锈钢的焊接。常用的不锈綱板是0Cr18Ni9Ti型,但根据工作介质的不同,在某些容器及管子的材质选择上要求比0Cr18Ni9Ti不锈钢具有更高的抗晶间腐蚀性能。众所周知,00Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢的抗日间腐蚀能力相当优越,它是在0Crl8Ni9Ti基础上适当提高铬、镍含量,并加入2～3％的钼,藉此提高了该种钢材在无机酸、有机酸、碱、盐中的抗蚀性和耐热性。钢中还     

奥氏体不锈钢薄壁容器的焊接工艺特点

奥氏体不锈钢薄壁容器在制造安装过程中会出现焊后收缩变形,简体棱角度和直线度超标等现象。本文针对奥氏体不锈钢薄壁容器在制造中出现的问题,分析了0Cr18Ni9不锈钢薄壁容器的焊接特点,结合施焊的实际情况,得到正确的奥氏体不锈钢薄壁容器的焊接工艺。     

切削奥氏体不锈钢的涂层刀具磨损机理探讨

通过不锈钢0Cr18Ni9切削加工的刀具寿命试验,探讨涂层刀具的磨损形态和机理,提出涂层刀具切削奥氏体不锈钢时刀具的磨损形态主要为边界磨损的观点,并验证了YBG202涂层刀具适合切削奥氏体不锈钢。     

0Cr18Ni9手工钨极氩弧焊和电弧焊工艺对比

文中讨论了奥氏体不锈钢焊接技术,通过0Cr18Ni9（δ=3mm）手工钨极氩弧焊和电弧焊焊接之间的工艺及性能对比（均采取单面焊两面成形）,介绍了薄板手工钨极氩弧焊焊接工艺的优点,为不锈铜材料焊接提供了一种很好的焊接技术。     

18—8型奥氏体不锈钢晶间腐蚀分析及对策

钢中含有18％Cr、8％Ni为18-8型奥氏体不锈钢,如1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti等广泛应用于石油化工、冶金机械、航空航海、仪器仪表、家用电器和五金制品等工业部门。该钢在常温和低温下有良好韧性、塑性、焊接性、抗蚀性及无磁性,室温组织为奥氏体。