微内压大型立式圆筒储罐设计原理及应用分析

针对GB 50341-2003和API 650-2009关于微内压储罐设计的规定,通过对相关的计算公式进行推导,包括满足强度要求最小抗压环面积计算;罐底不被提离最大内压计算;罐顶破坏压力计算,按弱顶结构设计时,对抗压环截面积限定值计算,说明了上述标准中微内压储罐的设计理论依据,分析了国内外标准中相关计算公式的差异及原因,提出了使用标准中公式进行设计时应注意的问题.     

美欧标准对大型储罐抗震计算的对比研究

对API650和EN1998-4规范中大型储罐的抗震计算部分进行了对比研究,总结了其在罐壁纵向压缩力、抗倾覆、晃动波高及环向应力计算等方面的异同。通过对比分析可知EN1998-4规范中对地震工况下液体产生的环向应力计算过程较为详细,但未给出地震作用下罐壁的最大轴向压缩应力的计算;API650附录E在计算液体产生的环向应力时,主要考虑了冲击和晃动液体的影响,没有考虑罐壁"刚性模式"和"径向呼吸"对环向应力的影响;以工程实际中的储罐为例进行了计算,计算成果可为设计人员提供一定的参考。     

万吨磷酸储罐的设计技术与经济分析

按照我国现行有关标准 ,对2 80 0 0mm× 15 70 0mm磷酸储罐进行了碳钢壳体设计、风载荷作用下罐壁稳定性校核及地震载荷作用下储罐抗震的校核等设计计算 ,并与外方按美国石油学会标准API 6 5 0《钢制焊接储油罐》计算结果进行了经济效果比较 ,评析其产生较大差距的原因 ,说明罐壁板设计是决定万吨磷酸储罐经济性的一个主要因素。为此 ,采用国产的Q2 35 -A钢材作为储罐材料 ,以API 6 5 0中罐壁板的设计计算方法进行验算 ,结果证实这种设计方法既满足了经济性的要求 ,同时也满足了其他方面的要求。大型储罐底板设计及其刚度、强度的校核在我国尚无明确的且经济合理的设计计算方法 ,结合土建基础和罐底板加强等提出了设计计算模式 ,并用此计算模式进行了计算。该计算模式在国内大型硫酸及磷复肥工程设计中被采用已有六年 ,效果良好     

立式硝酸铵溶液储罐设计

立式硝酸铵溶液储罐设计分罐顶、罐体、罐底、保温、搅拌及消防管设置等几部分。罐体壁厚可按内压薄壁圆筒的强度设计方法进行设计,罐内压力按硝铵溶液的最大液柱静压力计算,如计算厚度小于6mm,仍按6mm选取,罐顶厚度取罐壁厚度即可;罐底强度与硝酸铵溶液的计量方式有关,液位计计量方式,罐底厚度取壁厚即可。称重模块系统计量方式,罐底设置加强筋,加强筋结构为辐射状;采用双层保温型式对储罐进行保温宜,内层为岩棉保温层,外层为聚氨酯发泡保温材料层。推存采用阿基米德螺旋盘管换热器对储罐中的硝酸铵溶液加热,储罐搅拌宜采用射流搅拌器,储罐消防管推存采用DN80以上钢管制作。     

危化品覆土罐的设计优化

危化品覆土罐可以有效降低储罐泄漏对周围环境的影响,减少周围外力冲击对储罐安全的影响,增加储罐的安全稳定性,是实现储罐的本质化安全的有效手段之一。以10个2000m³覆土丙烷罐组成的覆土罐区为设计案例,介绍了覆土储罐的载荷计算、机械和结构设计、罐区布置,装卸设计以及消防设计。对危化品覆土罐的设计进行了优化。确定丙烷储罐的设计压力为1.78MPa、腐蚀裕量为2mm、直径为8600mm。给出了覆土层对罐体压力的计算公式,确定了罐体材料为厚度为43mm的Q345R,覆土式丙烷储罐之间的距离为3.5m,以及消防配置计算方法。此外,还讨论了设计中应注意的问题。     

基于API650和GB50341标准大型储罐设计比较

我国GB50341-2014是根据多年工程实践经验并吸取国外同类先进标准的有关内容编制而成的,较上一版本涵盖的内容和技术内容有了较大的扩充和修订。API650-2013是国际上公认的先进的石油储罐设计规范,是我国编制储罐设计规范的重要参照,对世界其他各国储罐设计有着重要影响。依据上述两标准从适用范围、基本规定、罐底、罐壁、罐顶等几方面进行大型储罐设计比较,以促进储罐设计人员对标准更好地理解和运用。     

双层罐底立式圆筒形储罐设计施工要点

双层罐底立式圆筒形储罐的双层罐底由上下两层罐底板及中间格栅网组成,其双层罐底结构可参照API650中的附录I中的结构但不完全相同。分析了双层罐底立式圆筒储罐的优势和双层罐底的设计要点,介绍了双层罐底储罐施工时控制项目及措施。     

大型储罐抗震计算

石油储罐尤其是大型浮顶石油储罐一旦发生破坏将造成不可挽回的损失。而地震一直是影响石油储罐安全运行的重要因素,随着科学技术的进步和人们对地震认识的深入,对石油储罐的抗震计算不断改进。本文主要介绍了国内油罐设计规范GB50341-2005抗震计算,并分析了API650(第10版)及2008最新版API650(第11版)抗震计算上他们的区别。利用三种方法对某项目50000m3浮顶罐抗震计算结果进行了分析,同时运用有限元分析作了进一步比较优化。     

API 650储罐设计

以英威达尼龙6.6一期年产21.5万吨己二胺项目中储罐为例,从罐壁设计、拱顶设计、抗风圈设计、负压设计、锚固设计等几个方面运用API650-2013进行设计说明。     

原油泄压罐紧急泄压设施的设计选择

以某原油输送中泄压罐泄压设施为例,采用API国际标准,简述原油紧急泄放装置瞬间泄放的计算方法以及设计中原油泄压罐的泄压流量最大面积与储罐顶面积的比值选定。     

低压储罐设计研究

本文以3000m3轻污油低压储罐设计为例,对低压储罐的设计要点进行了总结,详细介绍了低压储罐的罐壁设计、罐顶设计、承压环设计和锚栓设计,并与常压储罐的设计进行了分析比较。     

网壳拱顶在大型固定顶储罐中的应用

通过对目前常见网壳拱顶的结构分析 ,认为网壳拱顶在大型固定顶储罐具有较高的推广价值 ;着重介绍了经纬型网壳拱顶的结构、计算方法及工程应用。建议有关部门尽早制定网壳拱顶结构的相关标准规范 ,使此种技术能在工程上得以进一步的应用推广     

外浮顶罐油气泄漏的数值模拟

外浮顶罐油气泄漏扩散规律的研究对其油品蒸发损耗的评估及潜在危险的控制都具有重要意义。外浮顶罐油品蒸发损耗的一个主要途径是油气从浮盘边圈密封处泄漏。为此,对单浮盘环形密封圈的油气泄漏规律进行了数值模拟与实验对比,同时考察了罐直径、浮盘位置和风速大小对浮盘上风压分布的影响。研究结果表明：（1）油气泄漏的模拟结果与实验相吻合。（2）浮盘距罐顶的距离h与罐直径D的比值大于1/4时,垂直风向的浮盘两侧和上风侧最易泄漏。（3）浮盘上的风压分布规律受罐直径影响不大,但浮盘上方空间的高径比h/D和风速大小对其有较大影响。h/D较大时,浮盘中部的风压较低;h/D较小时,浮盘上风侧的风压较低;h/D在1/20～1/2范围内时,浮盘上下风侧风压均为负压;浮盘上的压差随着h/D比值的减小而增大。最后建议API外浮顶罐油气蒸发损耗评估公式中考虑h/D比值的影响。     

API650储罐锚固设置判定依据

深入学习API650标准和Tank计算软件,介绍API650(12版)中锚固设置判定依据,详述储罐在风载荷作用下倾覆稳定性计算,对国内外储罐设计做参考。     

LNG储罐罐顶施工全过程分析的网壳结构优化设计

根据合理的施工程序、载荷条件和模型计算假定,对LNG储罐罐顶施工全过程建立不同分析工况的有限元模型,考虑到结构制造安装偏差引起的初始缺陷,对罐顶施工用网壳结构进行静力分析、屈曲分析和几何非线性分析,实现荷载位移变化全过程的追踪和罐顶施工全过程的设计优化。     

3000m~3玻璃钢储罐有限元分析

使用有限元分析软件ANSYS对某油田开发工程中所使用的3 000 m~3玻璃钢储罐进行建模,建立了与储罐罐顶、罐壁、加强筋、抗风圈实际尺寸一致的计算模型,重点分析了储罐在设计内压、罐内液压、地震载荷、风载、雪载及集中载荷组合下的整体强度、刚度,并根据相应的标准对结构的安全性进行了评价,分析结果表明本玻璃钢储罐的设计是合理的,能够满足相应的力学和安全要求。     

浅谈国际储备库浮顶排水系统的设计选用

大型外浮顶储罐广泛应用于石油、化工、市政建设、交通、冶金、国防等领域。中央排水系统是外浮顶罐的主要附件,其结构类型的分析和比较是储罐设计中的重要问题。文章综述了在国内一国际储备库项目中,外浮顶罐中央排水系统的设计选用。     

惯性力作用下船用液化天然气储罐的应力分析

船用液化天然气储罐作为移动式压力容器,在运输过程中不仅承受静载荷,并且还承受一定惯性载荷的作用。相比传统的常规设计计算,使用有限元方法对于液化天然气储罐的结构强度分析将会更加准确方便。文中使用ANSYS软件对液化天然气储罐建立有限元模型,对于惯性载荷作用下的储罐进行了数值模拟,对于受到应力集中的局部进行应力分类和安全评定。仿真结果对于液化天然气储罐的设计制造提供参考和依据。